异型钢管工程机械研究与分析的论文（10篇）
1.异型钢管工程机械研究与分析的论文 篇一
1 液压管的安装
1.1 液压管的选择和检查
液压管的安装首先需要安装合适的液压管, 在选择液压管路时, 需要根据系统的流量、压力、使用环境、工作介质、管接头、液压元件等不同方面的要求, 来选择液压管的材质、管径、壁厚等。液压管需要满足一定的要求, 例如:光滑的内壁、足够的强度、无氧化情况, 管路还应该竟可能地短, 以减少压力的损失。
1.2 检查液压管
当选择好液压管之后, 需要检查液压管的情况, 才能够进行安装。检查弯曲的管路时, 应该注意弯曲的曲率不能够过大, 不然容易致使液压管的应力过于集中、降低了疲劳强度。弯曲处的外侧壁厚的减薄量不应该超过管路总量的20%, 弯曲处的内侧不应该有扭伤、压损。对于长期存放的液压管, 如果存在腐蚀现象, 需要用酸类化学试剂进行清洗, 然后在检查其具体状态, 确定合格后才能应用。
1.3 液压管路的安装
1.3.1 吸油管路的安装
吸油管应该保持连接的严密性, 防止管路漏气, 从而避免液压泵在工作时吸入空气, 产生过多的噪音, 因此, 为了保证系统的密封性, 需要在吸油管口处用密封胶和吸油管连接。并且大多数液压泵的吸油管应该安装过滤器, 该过滤器的通流能力要大于或等于液压泵额定流量的两倍。
1.3.2 回油管的安装
主回油管和溢流管的回油管为了防止油液飞溅, 需要伸到油箱的液面下, 并且其外部应该安装顺序阀、减压阀、电磁阀等泄油口。对于需要水平安装的回油管需要有一定的坡度, 并且对于较长的管路, 需要在每500mm的地方夹一个管夹。
2 液压元件的安装
液压元件在进行安装之前, 需要检查其合格证书, 如果其手续完备, 并且没有进行长期的存放, 可以直接使用。对于长期存放过的液压元件, 应该用煤油进行清洗, 然后进行密封性能、压力的测试, 直到合格后才能够安装。
2.1 液压阀的安装
液压阀在进行安装时, 应该注意与阀相关的进油口和回油口的方向。为了保证安装的方便性, 方向控制阀一般以保持轴线水平的方向安装, 换向阀的螺钉需要拧紧从而保证密封要求。对于存在多余孔的阀类, 当孔不起作用时需要堵死。并且, 用法兰盘安装的阀类, 螺钉不宜安装得过紧, 因为过紧反而会造成密封不良。
2.2 液压缸的安装
液压缸的配管连接不能够有松弛的现象, 并且活塞的滑动面应该保持足够的垂直度和水平度, 液压缸在安装时还应该注意以下几点。第一, 液压缸密封压盖螺钉的安装, 应该保证螺钉的拧紧程度能够保证活塞的灵活移动、轻重均匀, 螺钉若拧得过紧, 会增加液压缸运行的阻力, 若拧得过松, 则会引起泄漏。第二, 脚座固定式的移动缸, 应该保持其负载作用力的轴线与缸体中心线同心, 防止引起的侧向力引起密封件磨损。对移动物体的液压缸的缸体应该与移动物体在导轨上保持平行。第三, 对于行程要求大的工作场合, 需要在液压缸的一端保证其浮动性, 以防止热膨胀。
2.3 液压泵的安装
液压泵是放置在油箱上, 其安装有两种方式:立式安装和卧式安装。立式安装时安装在管道的内部, 以便于漏油的收集:卧式安装的管道外露, 保证安装和维修的方便性。为了防止液压泵引起噪声, 其在安装时需要液压泵的轴和电动机有高的同心度。若液压泵必须用齿轮或者皮带传动时, 应该解除掉液压泵的轴向和径向载荷。最后, 需要指出液压泵一般不应该承受径向载荷, 因此常将电动机利用弹性联轴节来传动。
3 液压管和液压元件的调试
3.1 调试前的准备工作
液压管和液压系统在进行调试之前, 应该做好准备工作。首先, 调试前应该熟悉设备使用说明书, 全面掌握设备的性能、使用要求、结构, 并且认真了解液压元件的作用, 仔细分析液压系统中工作循环的压力变化, 在掌握到上述情况的基础上, 需要大致确定调试的步骤、内容、方法。然后, 液压设备在调试前需要进行外观检查, 以排除影响液压系统工作的因素。第一, 检查所有液压元件的管道连接的正确性和安装的实用性;第二, 防止杂质进入油箱, 并检查液压部件的防护装备是否可靠;第三, 检查设备油箱的油液牌号是否符合要求, 液面高度是否达到标准;第四;检查液压泵电动机的转动情况, 保持其均匀性。
3.2 液压系统的调试
液压系统的调试和试车应该穿插进行才能够交替进行, 调试主要有三种:单项调试、空负载试车、负载试车。
3.2.1 空载试车
空载试车是使设备在空载的运转条件下, 检查液压系统的液压元件, 并且保证各辅助装置的工作正常。空载试车的调整方法:第一, 间歇性启动液压泵, 让系统的滑动部分得到充分的润滑, 检测液压泵的卸荷是否正常、液位高度是否符合规定;第二, 让系统空载运转, 先使液压缸的活塞活动到挡板上, 让运动部件停止, 再将溢流阀的压力值调到规定范围内, 其次让液压缸往复运动, 让排气阀排除多余的空气, 从压力表来观察设备内各油路的压力, 将其调整到安全的范围内;第三, 调整设备的工作循环顺序, 检查各动作的协调和顺序正确与否, 并检查启动、换接的平稳性;第四, 液压系统连续运转, 检查油液的温升在规定值内。
3.2.2 负载试车
负载试车是让液压设备在预定的负载下工作, 它可以检查系统能够实现工作的要求, 检查振动和噪音是不是在允许范围内, 检查功率损耗情况和长时间工作的温升情况等。负载试车时应该低于最大负载, 若一切正常才能够进行最大负载试车, 避免对设备造成损害。
3.2.3 单项调试
液压系统在进行试车之后, 可以进行单项调试, 单项调试有以下几种:
⑴调整液压泵的工作压力, 就需要调节其卸荷阀, 让液压泵的工作压力比液压设备负载最大的工作压力达百分之十。
⑵调节快速行程的压力, 需要调节液压泵的卸荷阀, 让其本身的快速行程比实际压力大百分十五。
⑶调节压力继电器本身的工作压力, 需要调节压力继电器的弹簧, 直到压力比液压泵的工作压力低。
⑷调节换按顺序, 需要调节挡板、行程开关、碰块、自测仪, 直到换季顺序满足工作要求。
⑸调节工作部件的速度, 需要调节溢流阀、变量液压泵、溢流阀、密封装备, 从而保证工作部件的工作平稳, 不允许有外泄漏的现象发生。
4 结语
总而言之, 工程机械中液压管和液压元件的安装和调试需要进行深入的研究。由于液压系统被越来越多地运用到中大型机械当中, 其具有高效性和结构紧凑性, 所以这些设备在安装和调试方面有较高的要求。本文首先分别介绍液压管、液压元件的安装方式, 然后研究液压管和液压元件的调试方法。
参考文献
[1]陈田才, 陈光锦.稀油润滑系统液压系统和伺服系统用油与节能—兼评“景峰牌”五级精密油过滤机从设想到现实[A].第五届全国摩擦学学术会议论文集 (下册) [C], 2002.
[2]杨尔庄.二十一世纪的液压技术将有哪些新突破[N], 中国机电日报, 2000.
[3]冯健.浅谈静压润滑系统的安装与维护[A].第五届中国轧机油膜轴承技术研讨会论文集, [C], 2000.
2.异型钢管工程机械研究与分析的论文 篇二
关键词：房屋建筑；冷弯型钢；力学性能；应用于发展
自改革开放以后，对轻钢结构人们有了新的认识，建造了不少以门式钢架为主要形式的轻型钢结构房屋建筑，在此类轻钢房屋中冷弯型钢作为次要的围护结构、承重结构、配件等被大量应用。
一、在房屋建筑中冷弯型钢的应用
冷弯型钢在房屋建筑中可用作桁架、柱、钢架等主要的承重构建，也被用作围护结构或次要受力构建（如：墙架梁柱、门窗、墙面板、屋面檩条、楼板、门窗、墙面板、龙骨等）。此外，利用钢筋混凝土和冷弯型钢组合板、柱、梁的混凝土冷弯型钢组合结构已经成为了当前工程领域的研究热点。
在房屋建筑中通常围护结构所使用的冷弯板材的厚度为0.3-0.8毫米，冷弯型钢板件的厚度为3-6毫米。钢材利用率高、力学性能好，是冷弯型钢断面的优点。型材和板材是建筑上常用的两类冷弯型钢，其中型材类既可以是闭口截面，也可以是开口截面，既可以根据建筑外观或承载力需要由单肢截面组合成格构式截面，也可以采用单肢截面。一般在房屋建筑中采用带卷边Z型或C型钢檩条。常用帽型钢墙梁，受压柱压力较小时，立柱构建有时也采用带卷边的C型钢，压力较大时，比较适合采用闭口截面构建。
相比用于多高层钢结构、轻型门式钢架房屋，冷弯型钢更多的时候用在（如墙架柱、檩条、围护构建等）次要承重构建。根据对已经建成的一栋门式钢架方式的统计，其冷弯型钢费用占40%左右，热轧型钢占30%左右，其他的占25%左后。由此我们可以得出结论，冷弯型钢在一般轻钢建筑中所占的费用实际上已经高过了热轧型钢。在房屋建筑中，随着轻钢房屋的大量应用以及建筑结构轻型化，冷弯型钢的用量也必然会越来越大。
二、建筑用冷弯型钢的几个主要问题
（1）冷弯效应
冷弯型钢是在常温下由板带或薄板冷弯成型，由于冷加工塑性变形截面转角部分材料出现冷作硬化，也就是说塑性下降，提高了强度，我们称这种现象为冷弯效应。由塑性变形引起的应变时效以及应变硬化形成的冷弯效应。
在一般情况下，如果按照原材料的强度而不计冷弯效应设计，那么也就是相当于提高了冷弯型钢构建的强度安全筹备，如果进行构建设计时是按照利用冷弯效应提高后的强度，那么则可以节约钢材10%-15%。
（2）提高板件局部屈曲性的措施
由于加工条件的限制，所以，一般冷弯型钢板件宽厚比大，较薄，相应的屈曲时临界应力较低。各国基本上为了他成孔板件局部屈曲性能，采用的都是在将板件在冷弯时加劲的方法，可以说，这是一种既有效又较为方便的措施。如下图（c）在板边缘加劲，此板件的屈曲临界应力则提高了九倍以上。如下图（a）在板中间加一个加劲后，只是减少了一半的板的计算宽度，则相当于提高了四倍的板件屈曲临界应力。又如下图（b）其临界值应力值根据在截面腹板上弯折加劲也有不同程度的提高。
（3）材质要求
冷弯型钢的钢材多数为低合金结构钢和碳素结构钢，其质量标准应该分别符合《低合金结构钢》（GB1591-88）和《碳素结构钢》（GB700-88）等国家现行的标准规定，常用的有两种分别是Q345、Q235。应该根据结构或这是构建的工作条件、荷载特性、使用要求、连接方法对钢材的屈服点、延伸率、冲击韧性、抗拉强度、冷弯性能、屈强比等力学性能指标以及硫、碳、磷等化学成分指标所提出的要求，来选用钢材。由于Q235A级钢不能保证钢材的碳含量，所以冷弯型钢如果用于焊接结构不宜采用该钢种。
三、冷弯型钢在推广中的几个问题及对策
（1）轻钢房屋制造要走商品化、工业化、集团化道路
當前，国外的整个房屋构建可以连一个螺丝钉也不缺的利用集装箱运到我国，很快就可以完成整个建筑在工地现场的组装过程，而我国的轻钢房屋却还无法做到这一点，还无法真正作为商品走向市场，这主要是因为我国轻钢业系统不配套所导致的。
我们应该联合冷弯型钢生产厂家和房屋制造商走集团化道路，应该完善房屋建筑配套构建的生产，以促进我国冷弯型钢以及轻钢港务真正做到商品化。
（2）降低产品价格，提高产品的质量，增加产品规格
小批量、多品种是房屋设计所需要的型钢的特点，为了适应这种需求，厂家必须建立冷弯型钢产品信息中心或者中间仓库，增加产品规格，做到客户需要什么就能订购到什么。应减少国外进口，提高薄板的材质，降低冷弯型钢原材料的价格。此外，冶金行业应该根据建筑业的需求，生产有较好耐腐蚀性能的钢材，生产高强度的适合建筑结构的合金钢材。提高轻钢结构、混凝土结构、普通钢结构竞争力的一个重要条件就是采取有效措施降低冷弯型钢的价格。
（3）加大宣传力度，开发新型建筑结构
冷弯型钢还存在很多技术问题需要进一步深入研究，与一般钢结构相比冷弯型钢结构具有一定的特殊之处。我们应该不断开发新型的建筑结构体系，以适应冷弯型钢，应该以不断进步的科技推动轻钢房屋以及冷弯型钢的应用和发展，进一步对在建筑业冷弯型钢的应用范围进行拓展。当前对于相应的规范，还有许多设计人员了解的不够深刻，所以，为了进一步推动在房屋建筑中冷弯型钢的应用，要加强宣传的力度。
四、在房屋建筑中冷弯型钢的前景展望
抗震性能好、施工速度快、经济效益好、自重轻、建筑造型美观、工业化程度高等是轻钢房屋以及冷弯型钢所具有的优点，在民用以及工业建筑中期将得到极为广泛的应用。由于我国在二十世纪八十年代以前钢产量不足，因此限制在建筑业中使用钢结构，但是现在我国年产钢量早已超过亿吨，我国已经成为了世界名列前茅的产钢大国。我家建设部门当前鼓励建筑用钢，与发达国家相比目前用钢量还有较大的差距，我国钢结构用钢总量只占全国总刚才产量很小的比例。我国当前在这一方面的目标是到2015年，力争建筑结构用钢总量达到全国总钢材产量6%以上。这就证明我国建筑结构的用钢量将会不断扩大，同时建筑结构的用钢材料资源十分充足。
在建筑业中冷弯型钢的应用，发达国家大概占40%-70%的比例，我国与之相比，目前还存在较大的差距，当前，机械制造业、汽车业等行业是我国冷弯型钢产品的主要应用行业，所以，随着不断出现的轻型新结构、随着轻型钢结构的不断发展，在我国建筑业中冷弯型钢的应用具有无限潜力，有着非常宽广的市场。
作为一种经济高效的断面型材，冷弯型钢是我国大力推广的一种新型材料，不仅具有很多优点，且材质品种繁多，随着人们对冷弯型钢逐步加深的认识，以及我国经济的快速发展以及不断完善的相关规范，在国民经济建设，尤其是在建筑业中冷弯型钢的应用将越来越普及。
参考文献：
[1]钟国辉.冷弯薄壁型钢在房屋建筑中的研究与发展[J].建筑钢结构进展，2002（11）.
[2]南晶晶，凌利改，田国平.冷弯型钢在国内外的发展及其在建筑结构中的应用[J].水利与建筑工程学报，2009（06）.
3.异型钢管工程机械研究与分析的论文 篇三
锤击沉管夯扩桩是一种采用锤击方式将桩端现浇混凝土夯扩成大头形的灌注桩, 是在扩底桩和沉管灌注桩的基础上发展起来的, 是一种以桩端扩大头支承力为主, 桩侧摩阻力为辅的灌注桩, 以单桩承载力为主, 同时起到挤密和加固地基土, 提高桩端地基土强度的作用。经静力触探表明, 桩侧比贯入阻力提高5%～10%, 扩大头比贯入阻力提高25%～35%。它具有技术可靠、工艺科学、无泥浆污染和工程造价低等优点, 同时具有施工工期较短, 桩长适应性强, 设备简单, 桩身混凝土密实性好, 单桩承载力高等特点。但在实际施工过程中, 如果不注意对夯扩过程中参数的控制, 不严格按照施工技术规范操作, 同样会对夯扩桩的质量带来影响。因此, 对锤击沉管夯扩桩实践施工过程中的质量控制措施与成桩质量检测方法进行分析探讨具有较强的理论与现实意义。
2工程概况
湖南永州某大型住宅小区一期工程为10多栋6层～7层住宅楼, 结构体系采用底框加砖混结构, 场地类别为Ⅲ类, 其中10#楼的桩位及基础平面布置见图1。
工程地质勘察揭示, 场地土层自地表向下依次为:①素填土, 灰色, 湿, 松散, 成分以砂质粉土为主, 厚度为0.6 m～2.20 m;②砂质粉土, 灰黄色, 湿, 稍密, 干强度低, 韧性弱。摇振反应快, 层厚0.8 m～2.0 m;③砂质粉土夹粉砂, 灰色, 饱和, 中密, 局部夹粉砂, 干强度低, 韧性弱, 摇振反应快, 层厚2.4 m～6.00 m;④砂质粉土, 灰色, 饱和, 中密, 干强度低, 韧性弱。摇振反应快, 层厚2.9 m～6.60 m;⑤粉砂夹砂质粉土, 灰色, 饱和, 中密, 以粉砂为主, 夹砂质粉土, 干强度低, 韧性弱, 摇振反应快, 层厚2.8 m～6.10 m。
3桩基类型的分析比较与选择
桩基工程的选型及合理设计直接影响上部结构的安全及整个工程的造价, 必须根据具体工程选择合适的桩型。常见的桩基类型有夯扩桩、预应力管桩和钻孔灌注桩等, 几种桩型各有其优点, 预应力管桩桩身质量可靠、施工速度快, 而钻孔灌注桩可提供较大的单桩承载力;夯扩桩通过夯扩可以扩大桩端、挤密桩周土、显著提高单桩承载力。本工程位于城市道路边且周围无大的建筑物, 场地的施工条件较好, 对于这几种桩型选择的关键因素是承载力和造价。当三种桩型单桩承载力特征值Ra=500kN时, 几种桩型的承载力及造价进行计算与比较, 具体分析结果见表1。
由表1可见, 选用锤击沉管夯扩桩的造价最低, 单桩是预应力管桩的74%, 是钻孔灌注桩的31%。
4锤击沉管夯扩桩的设计与计算
4.1 夯扩桩扩底原理
夯扩桩目前有锤击沉管夯扩桩和振动沉管夯扩桩两种。锤击沉管夯扩桩采用双管, 外桩管为通心钢管, 内桩管下端封底, 两管套装长度相等, 用桩锤将其打到设计深度后拔出内管, 往外管内灌入一定高度的扩底混凝土, 重新插入内管并将外管向上拔一定高度, 锤击力经内外桩管直接传给混凝土, 通过桩管的挤撑作用, 迫使扩底混凝土向下部和四周基本挤压, 形成扩大头 (见图2) 。采用本夯扩方法其扩大头直径和形状与持力层性质及扩底参数有直接关系, 一般一次夯扩, 扩大头直径可达到550 mm;二次夯扩, 扩大头直径可达到700 mm。
4.2 桩端夯扩头平均直径和承载力设计计算
在夯扩过程中向外管内灌入高度为H的混凝土后, 内管放入外管内, 压在混凝土面上, 并将外管拔起一定高度h, 通过柴油锤与内夯管夯打外管内混凝土, 通过内管传力将混凝土夯击, 挤出外管底端, 直至双管底端深度略小于设计桩底深度 (其差值为C) , 从而形成夯扩头。这一过程中, 通过对内管混凝土的夯扩, 使得周围填土受到挤压, 形成圆柱状混凝土扩大头。但是在施工过程中外管拔起高度h经常被忽视, h达不到应有高度。这样由于h值太小, 会导致夯扩头高度达不到设计要求, 实际形在的夯扩头将是不规则的饼状结构。夯扩头的厚度h要比设计值小得多, 而直径D要比设计值大得多。这是因为外管最后落在坚硬的持力层或岩石层上, 下端的浇注混凝土在夯扩时因上下受到的土压力要大于四周的土压力而只能往四周扩散, 往下夯扩受到限制而向上的混凝土夯出量也有限, 只能形成不规则饼状结构。
如图3所示, 夯扩桩的桩端扩头高度为h, 计算直径按下列公式估算:
一次夯扩公式:一次投料体积πH1dundefined/4转换为以拔管高度h1为高度, 以扩大头直径D1为直径的圆柱体体积, 由πH1dundefined/4=h1Dundefinedπ/4- (h1-C1) dundefinedπ/4, 得:
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二次夯扩公式:
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以上两式中:D1, D2分别为一次, 二次夯扩的扩大头计算直径 (m) ;a1、a2分别为扩大头直径计算修正系数;d0是外管内径 (m) 。
因此, 经综合可得桩端夯扩头平均直径取值公式为:
D=ad0[ (H+h-c) /h]0.5 (3)
式中:d0是外管内径 (m) ;a为扩大头直径计算修正系数;H为内灌筑混凝土高度;h为上拔高度h。
根据岩土工程勘察报告, 本工程选用④砂质粉土为桩基持力层。采用锤击沉管夯扩桩, 沉管外径d=377 mm, 锤击动锤重为2.5 t, 桩长约为8 m, 结合最后贯入度控制。
根据相关规范并结合试桩施工实际进行调整, 主要的设计参数取值如下:
(1) 一次夯扩工序中外管内灌筑混凝土高度:H=2.5 m;
(2) 一次夯扩工序中外管上拔高度:h=1.0 m;
(3) 一次夯扩工序中内外管同步下沉至离桩底的距离:c=0.2 m;
(4) 夯扩头直径计算修正系数:a=1.0;
(5) 外管内径:d0=0.33 m。
桩端夯扩头平均直径取值:
D=ad0[ (H+h-c) /h]0.5=1.0×0.33×[ (2.5+1.0-0.2) /1.0]0.5=0.6 m
4.3 单桩竖向承栽力特征值计算
按规范 (DB33/1001-2003) , 单桩竖向承载力特征值为:
Ra=πd∑qsiali+πD2βqpa/4
=3.14×0.377× (15×1+25×5+20×2) +0.25×3.14×0.62×1.1×1000=524kN
桩端土夯实综合修正系数取值β=1.1, 本工程实际取值Ra=500kN。
5锤击沉管夯扩桩的施工技术与质量控制
5.1 夯扩桩施工技术要点
结合具体施工工艺流程, 夯扩桩主要施工技术要点如下:①锤击沉管前, 在桩位处放置干硬性混凝土, 用量应足以填满管底空腔为准, 以保证止水阻淤的效果;②锤击沉管时, 应按地质勘探报告提供的持力层埋深指标, 控制沉管深度和最后贯入度, 以确保桩端置于设计要求的持力层内;③锤击沉管, 宜采用重锤低击的办法施打, 落锤高度为1.0 m;④最后三阵贯入度指标暂定为10 cm以内, 且不小于8 cm, 沉管进入设计持力层深度后, 当每击贯入度为2.0 cm/击时, 必须测量每十击的贯入度, 不得产生过打现象, 贯入度过小时, 将会造成扩底困难。
因此, 锤击沉管夯扩桩的施工过程应重点控制以下几个环节:①外管内混凝土灌筑高度H, 它是保证桩端夯扩头大小的物质基础;②对外管、内夯管同步下沉的h-c值, 应严格控制其施工误差在±0.1 m以内。成功的夯扩桩施工, 双管同步下沉h时-c时, 往往要锤击70击以上。此时, 柴油锤跳得最高, 锤击贯入度最小, 本工程实际锤击数一般在70击～90击;③沉管深度的控制。通常情况下, 岩土工程勘察报告难以充分反映地基土层的埋深及厚度的变化, 用桩尖的预定标高控制沉管深度只能在一定范围内合适。在设计中常将勘探取样孔 (该位置的土层厚度及埋深较准确) 附近的桩作为施工前的试打桩, 以确定沉管进入桩端持力层的贯入度。有了最后贯入度参考值, 还应考虑桩的设计桩长, 将两者结合起来对沉管深度进行控制。当桩尖已到设计标高, 而贯入度还很大, 则可能桩尖未到设计要求的持力层, 应继续锤击至指定持力层;若贯入度已很小, 而施打标高与预定标高相差很大, 则可能是碰到了障碍物, 此时应继续锤击直至设计标高。
5.2 锤击沉管夯扩桩施工过程中的质量缺陷与处理措施
任何成桩方法, 都可能因为地质资料的偏差、设计、施工等诸多因素的影响, 造成部分桩存在质量缺陷, 夯扩桩具体主要质量缺陷及控制措施如下:
(1) 因封底不牢从而导致桩管内进水或泥浆。管内进水或泥浆会破坏桩身完整性, 影响桩的承载力;
(2) 因地质资料偏差或分析不足, 夯扩投料量控制不准确, 上拔高度h过大或过小等, 从而造成夯扩头不足或过大。夯扩头不足造成桩的端承面积不够, 影响桩的承载力;夯扩头过大则影响到相邻桩的夯扩头的形成。根据试桩夯扩情况, 由设计确认计算夯扩头是否达到设计要求。在施工过程中, 根据规范要求计算出夯扩料投料高度并在施工中控制运用。严格控制外夯管上拔高度h。内外夯管同步下沉量必须达到设计规定设计, 一般控制在0.3 m, 使夯扩头混凝土同外围土层密实;
(3) 因在淤泥质土及饱和砂质粉土层中沉管, 由于土受到强制扰动挤压, 产生空隙水压, 拔管后对新浇注的混凝土挤压;混凝土在管中受阻, 相临桩桩位相距太近, 施工相邻桩时, 混凝土未达到初凝时受到挤土效应的挤压过大等, 都会造成桩的直径不能保证, 从而发生缩颈问题。缩颈减少了桩的截面, 影响桩的承载力。应控制混凝土的塌落度 (8 cm～10 cm) 并在拔管过程中充分振动。对于桩间距小于4 d的必须采用跳打法施工;排桩基础隔排进行施工;群桩基础间隔跳打施工。但由于后施工桩土体的挤压隆起现象, 有时会对已经施工的桩产生很大的负摩擦力, 使桩身产生拉应力, 若桩强度不够易造成断桩, 若证实有这种情况出现, 应保证已施工的桩达到60%的设计强度方可进行后施工;
(4) 因拔管的速度太快。混凝土粗骨料粒径太大, 浇注混凝土时在管内发生“阻断”现象;混凝土浇注工作不连续, 间断时间过长, 形成先后混凝土的分层现象等, 从而产生断桩。断桩会引起承载力严重下降。应合理地组织施工, 避免混凝土浇注过程中断, 对中断时间超过混凝土初凝时间的采用复打法, 重新浇筑混凝土;合理安排施工顺序, 若采取跳打方式时, 要保证已施工桩强度达到60%后再施工相邻桩;控制拔管速度, 在淤泥质土中, 拔管速度0.5 m/min;按规范要求严格控制粗骨料粒径;
(5) 因钢筋笼下放标高不准确。由于地质情况变化大, 混凝土下沉量不同或由于相邻桩施工振动等, 从而使钢筋笼的标高不易控制。钢筋笼的标高过高或过低, 都会造成下道工序的施工困难。根据设计标高及桩架高度, 地面标高计算出吊放钢筋的钢丝绳长度, 在卷扬机上做好标记, 保证每次下放钢筋笼都得到控制;根据施工以验, 预先提高钢筋笼放置高度。
6夯扩桩施工质量检测分析
本10#楼工程成桩共175根, 抽检46根桩做了动测试验, I类桩37根, Ⅱ类桩9根。静载试验法进行检测的桩数为3根, 静载试验采用慢速维持荷载法分级加载, 每级加载值为100 kN, 要求最大加载量为1 000 kN。3根桩达到最大加载量而卸载回弹, 其试验过程一切正常。试桩的主要施工参数见表2。
3根试桩的Q-s曲线斜率匀缓变化, 曲线圆滑未出现明显拐点, 最大加载量为1 000 kN时, 对应的桩顶总沉降量分别为10.63, 7.74, 9.54 mm。试验桩均未达到极限状态, 满足设计要求, 且有余量, 表明施工效果很好。
图4为该工程的夯扩桩小应变反射波法桩身完整性检测实测典型曲线, 曲线上部较为平滑, 底部有渐强的负反射, 证明桩身截面均匀、混凝土密实、完整性好;夯扩头表征明显、成形质量好, 夯扩桩整桩质量较为理想。
7结语
综上所述, 在设计合理的条件下, 夯扩桩能充分发挥桩身承载力的潜力, 在完成压缩固结快的持力层, 如本工程的砂质粉土中效果明显, 因而造价无疑是最低的, 应用价值很高夯扩桩操作工艺较复杂, 工序较多, 对施工的技术参数控制较严, 宜由成熟的专业队伍施工, 并不断总结经验。 [ID:5695]
摘要：本文结合实例分析介绍了大型住宅小区桩基工程的比较与选型, 在对锤击沉管夯扩桩的成桩原理分析的基础上, 对桩端夯扩头平均直径和承载力设计计算与锤击沉管夯扩桩施工技术、质量控制及质量检测进行了详细阐述和总结。
关键词：锤击沉管夯扩桩,承载力,质量控制,桩基检测,反射波法
参考文献
[1]JGJ94-94, 建筑桩基础技术规范[S].北京:中国建筑业出版社, 1995.
[2]GB50007-2002, 建筑地基基础设计规范[S].北京:中国建筑工业出版社, 2002.
[3]GB52020-2002, 建筑地基基础工程施工质量验收规范[S].北京:中国建筑工业出版社, 2002.
[4]JGJ79-2002, 建筑地基处理技术规范[S].北京:中国建筑工业出版社, 2002.
4.异型钢管工程机械研究与分析的论文 篇四
【关键词】机械制图 教具 组合线管模型
【中图分类号】G71【文献标识码】A 【文章编号】2095-3089（2016）07-0217-01
机械制图课程是中职学校机械类专业的一门基础课，机械制图课程有一个美称叫“工程语言”，在机械工程领域图样就有“语言”的特性，画图就相当于“说”，看图就相当于“听”，可见机械制图对学生来说有多么重要。然而机械制图的理论性很强，由于学生是初次接触这些内容，他们缺乏空间想象和空间思维能力。有些教师在课堂上仅用语言讲解这些学生从未见过的知识，往往教师讲得口干舌燥，学生听得云里雾里，听到最后还是理解不了。也有不少老师使用实物教具和挂图进行教学，而现有的实物教具和挂图都在不断的老化、损坏甚至丢失，演示的效果也不尽人意。还有些老师使用CAD或者其他的仿真模拟软件进行演示教学，但是长时间信息轰炸反而使学生思维受到限制，不利于学生空间想象力的发挥。为此本人自己设计、动手制作了一套机械制图教具——组合线管模型，该教具由三色线管和三通街头组成，线管模型组合出实体的线框模型，而学生的课本、练习册上不管是实体、轴测图还是三视图都是线框模型，这样线管模型就可以很好的跟学生的课本、习题册衔接起来，与常用的实物模型相比更加形象直观易懂。
1.组成
组合线管模型主要由外径为16mm的线管和三通连接件组成，线管有红色、蓝色和白色，所需的材料都可以在五金店购买，并且可以根据自己的需要裁剪出不同的尺寸。初学时教师提供长度分别为5cm、10cm、17cm、24cm、29cm的三色线管，学生根据学习需要组合成不同的模型，如：棱柱体、切割体、组合体等。待学生熟悉了这个套模型后，则可根据立体图纸进行设计、裁剪、组合出学习需要的模型，在读三视图的环节还可要求学生根据三视图裁剪、组合成相应的模型。这样不仅能锻炼学生的动手能力还能让学生对模型的特性更加了解，为画三视图读三视图做好准备。
2.组合线管模型能够很好的帮助学生学会画三视图
三视图的形成是整个机械制图的灵魂所在，学生倘若不能理解三视图会使学生对这门课的学习失去了信心，甚至有些学生一段时间之后会放弃对这门课的学习。只有掌握了三视图才能学好后面的课程，可谓牵一发而动全身。如图1所示，把线管模型放在三投影面体系中（模型的底面与水平面平行，前面与正投影面平行），用正投影法分别向三个投影面投射，得出其三视图。这种方法不仅投影形象直观，对于找出三视图的规律也是很直观的。
3.组合线管模型能够很好的帮助学生学会画轴测图
运用线管模型能够很好的帮助学生理解轴测图，如图1就是一个实体线框模型的轴测图。把线管模型放在三投影面体系中，O点与三投影面体系的原点重合，把模型连同三投影面体系一起，放置的时候不能与任一坐标轴平行，用平行投影法向后面的投影面如黑板投影，三投影面体系的坐标轴投影成为轴测轴。画图时先画轴测轴，注意轴测轴的轴间角，正等轴测轴间角为120度，从实物中可以看出红色线管互相平行且与z轴平行，它们的轴测投影也互相平行且与相应的轴测轴平行。
4.组合线管模型能够很好的帮助学生学会看三视图
初学三视图最难的就是看懂三视图，可以先从简单的三视图入手，教学生如何把平面的三视图转化成立体的线框模型。如图2所示，从A图主视图只有一个线框，俯视图和左视图显示物体前面和后面一致，组装出2个B图的线框；从俯视图和左视图看前面和后面之间有一定的宽度，组装出C图；把B和C组合起来就成了D所示的立体模型。最后把D图放在三投影面体系中进行投影，就可以得出与A图相一致的三视图。这样看三视图就不再那么枯燥，变得多彩形象了，多加练习对丰富学生的空间想象能力、提高看图能力很有帮助。
5.结束语
通过使用这套教具的课堂教学实践，证明它可有效帮助学生建立直观感性认识，能够激发学生学习兴趣，帮助学生建立空间想象能力，增强学生的主动性和参与性，达到较好的教学效果。虽然这套教具还有很多不完善的地方，比如三通连接件都是直角的，能组合出来的模型有限，但是希望有更大的教师投入到该套教具的研发中来，使之进一步完善、使用范围更广，让更多的学生从中收益。
参考文献：
[1]贺健琪，“机械制图”仿真教具的开发和应用[J].西安航空技术高等专科学校学报，2008（9）
[2]刘静.多媒体技术在机械制图教学中的应用[J].读写算：教师版，2013（4）
5.异型钢管工程机械研究与分析的论文 篇五
为维护建设单位的合法权益，控制工程投资成本，有效利用和节约资源浪费。对管网工程实施建筑材料直接影响工程质量和使用功能周期的优劣差异提供科学的管理和部署、以公平、公正、合理和管材产品质量对比优越性进行论证。依设计意图为宗旨，审定管材具完整可靠实用性、具经济合理性、具可操作性，符合规范规定要求，作出合理的判断，择优选定，确保采用管材质量、强度、刚度、功能稳定性和使用周期进行有效组织、管理和造价控制，实现工程质量、工程施工进度和工程期限、工程成本投资控制的目标。
一、材料产品特点和性能分析
（一）、HDPE增强中空壁缠线管材的规格、性能符合国家有关标准的规定和设计要求，具有以下特点：
1、HDPE增强中空壁缠线管材具有强度高与韧性、抗压、耐冲击性强，不易破坏；
2、HDPE属柔性管材，抗沉降性能好，对基础技术处理要求低，适用于一般地质较差的土层和软质流砂地基管道基础采用填砂基础至压实度满足要求，且管道回填时管基有效支承角范围采用中砂填充密实，与管壁紧密接触；
3、其内壁平滑、流动摩阻小、通水性能好；
4、耐腐蚀性好，不被污水、废水及化学药品腐蚀，不被土壤中带腐蚀性物质腐蚀；
5、耐磨性能优越，运行安全性高，使用周期长达50年，减少使用周期内二次维修费用；
6、重量轻、施工安装连接方便，有效加快工程进度，缩短工程时间安排和人工降效；
7、不受施工季节、气温约束限制的影响；
8、环刚度和抗冲击性能较强，管壁环柔性对屈曲变形、凹陷和突起在受荷载时能不破坏结构下变形和移动，管道的可弯曲性良好，当管道发生变形时，负载被传递到回填料并由回填料共同去承受，共同作用的整体结构；
9、绝缘性和密封性能好，无渗漏，当采用电热熔带或热受缩带连接，接头无渗漏，不会产生二次污染；
10、管道使用周期内，若因特殊情况需进行更换维护时，可以对选择更换位置进行局部处理安装，工作量小，为免除彻底更换节约时间和费用，方便快捷。
（二）、刚性钢筋混凝土管材
1、密封性能较差，连接处极易发生漏水，或水从混凝土管道的内壁渗出，会对环境造成二次污染；
2、刚度大对基础处理的要求高，弯曲部分不易处理，对过渡连接较难安装；
3、重量大、配套施工机具和辅助材料多；
4、安全保障性能差，易损坏，施工管理和施工流程较为复杂；
5、使用运行安全性低，管道维修需要彻底进行更换，工作量大，增加维修费用；
6、使用周期约20年；
7、混凝土管被视为一个载体结构，承受的负荷是经过其管壁传递到垫层和基础，对垫层基础和地质要求较高。
二、HDPE管材与混凝土管工程造价的对比值(某市为例)
说明：1、混凝土管材安装需做混凝土基础，未含基础模板和其他费用；HDPE只需砂砾垫层，直接降低工程造价费用。
2、管道开挖和回填，因HDPE管材管径小，相对混凝土管材来讲，工作坑和作业面较小，开挖和回填的土石方量相对减少。
6.异型钢管工程机械研究与分析的论文 篇六
关键词：超高层建筑,型钢混凝土框架-钢筋混凝土筒体,关键构件
1 工程概况
本工程位于上海浦东新区, 包括5栋高层商办楼、1栋多层商业楼以及3层整体地下室。地下室场地平面尺寸约为250mx190m, 总建筑面积约14万平方。 (总平面图见图1)
1 号楼坐落在大地下室的西北角, 地上41层, 底层和标准层层高分别为6.4m和4.5m, 主屋面高近190m;标准层外包平面尺寸为50.4m×50.4m, 地上建筑面积96600m2, 采用型钢混凝土框架-钢筋混凝土筒体结构。
地下室顶板面-1.200, 覆土厚1米。地下室顶板面作为上部结构的嵌固端。
本文重点阐述1号楼的结构布置, 见标准层结构平面图 (图2) , 以及关键构件的处理措施。
2 结构设计分析
1号楼地上建筑面积近10万平方, 经常使用人数超过8000人, 按照重点设防类 (乙类设防) , 应按8度要求加强其抗震措施。结构设计年限为50年, 结构重要系数为1.0。
根据工程的工程性质、使用功能及业主要求, 为钢组合框架-钢筋混凝土筒体结构, 根据《高层建筑钢-混凝土混合结构设计规程》DG/TJ08-015-2004 (上海) , 钢组合框架-混凝土筒体结构不超过限高190米的高度, 不属于超限高层范围。地下一层顶板作为上部结构嵌固端, 三层地下室为框架结构, 高层对应地下部分局部采用型钢混凝土, 上部钢柱和混凝土筒体内型钢倒插入地下一层。地下一层顶板作为上部结构嵌固端处。高层建筑首层结构层标高高出地下室顶板600, 在高低处通过构造措施保证地下室顶板的连续性。
抗震设防烈度为7度, 场地土类别为IV类, 特征周期为0.90s, 基本地震加速度:0.10g, 水平地震影响系数:0.08 (多遇地震时) , 0.45 (罕遇地震时) , 时程分析用地震加速度最大值:35cm/s2 (多遇地震时) , 200cm/s2 (罕遇地震时) , 结构阻尼比取为0.05。基本风压取重现期100年值0.61KN/m2, 地面粗糙度取为C类 (市区) , 风压体型系数取为1.3。
结构抗震等级, 上部结构外周框架为一级, 核心筒为特一级, 地下一层为一级, 地下二、三层为二级。层间位移角限值 (地下室顶层作为上部结构嵌固端) , 多遇地震时1/680, 罕遇地震时1/100。
主楼结构在平面中央采用钢筋混凝土筒体结构, 并以它作为结构主要抗侧构件。外围框架梁、柱采用型钢混凝土 (SRC) , 剪力墙筒体与周边的柱相连接的框架梁则采用钢结构, 这种结构的选择可减轻自重, 减小框架柱的截面, 加快施工进度, 便于设备穿管。
为保证计算的准备性, 弹性分析时按照规范规定采用SATWE和PMSAP两个软件进行整体计算, 并对结果进行对比分析, 见表1。
两种软件的整体计算指标接近, 无明显差异。补充计算0度和45度方向的地震作用效应, 并进行分析比较, 计算指标也比较接近, 符合有关规定。
根据《建筑抗震设计规范》 (上海规范) 5.1.2应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算。计算结果表明, 每条波计算所得的结构底部剪力均不小于振型分解反应谱法的65%, 三条波的平均值大于振型反应谱法的80%;在罕遇地震作用下的最大弹塑性位移角均小于1/100, 符合规范要求。综上所述, 1号楼结构体系, 结构布置是合理安全可靠的。
3 关键构件设计要点
3.1 核心筒剪力墙及外围墙体
核心筒作为主要的抗侧力构件, 在满足中震弹性的情况下, 即核心筒剪力墙底部加强区满足中震基本弹性;在罕遇地震时, 墙肢所承受的剪力不大于0.15fckbh0;拉应力标准值不大于1.5ftk (C60的剪力墙, 限值为4.3N/mm2) 。
对关键部位采取了以下措施以提高其抗震性能: (1) 核心筒外围墙体的四周转角部位以及和钢梁连接处设置构造型钢, 以提高延性。 (2) 核心筒四周转角部位通高设置约束边缘构件。 (4) 核心筒墙体内部约束边缘构件的设置按轴压比控制, 小于0.2时设置构造边缘构件。 (5) 外围墙体处的连梁均设有型钢, 以满足连梁截面的控制要求, 同时也满足强剪弱弯要求。 (6) 核心筒底部加强部位的墙体分布筋最小配筋率提高至0.6%, 一般部位取0.3%;筒体在每层楼板处均设置暗梁。
3.2 外框架型钢混凝土梁柱的设计
外框采用型钢混凝土梁, 增大了结构的抗扭刚度, 与此同时也增大了土建施工的难度, 特别是梁柱节点处的施工。因此, 外框架型钢混凝土梁截面和配筋的确定, 除了需要满足刚度和承载力的要求外, 还应该尽可能减小施工的难度。首先, 合理配置型钢柱、梁截面板件厚度, 在计算时尽量使外框型钢混凝土梁柱的配筋为构造配筋, 为了避免与外框柱内型钢相碰, 当外框梁底部钢筋根数较多时, 采用在梁柱节点处1:3变截面加腋的方式, 在不影响梁的整体刚度的前提下解决钢筋的锚固问题。节点做法见图2。
3.3 与筒体相连框架梁截面的优化
在保证结构在地震荷载作用下整体位移满足规范要求的前提下, 钢梁与核心筒内筒设计为铰接连接, 大大地减小了构件内力, 使得构件截面大幅减小, 这样做可以有效提高办公区域的净空高度, 同时也减小了框架柱与筒体竖向压缩变形差异所带来的钢结构安装上的难度。注意:控制外框架型钢混凝土柱轴压比限值为0.7, 剪力墙轴压比限值为0.5。目前计算结果, 外框架柱轴压比最大值为0.68, 剪力墙轴压比最大值为0.43。根据电算所得的轴压比合理选择框架柱, 核心筒剪力墙的截面尺寸, 也是控制框架柱与筒体竖向变形差的重要手段之一。
3.4 上部结构嵌固部位的处理
本工程上部结构位于地下室大底盘的中部, 周边远离地下室外墙。因为地上有6个塔楼, 上部结构的嵌固部位宜设置在地下室顶板处。故与建筑协调后, 在离大地下室外墙较远处周边增设了剪力墙, 具体见总平面图 (图1) 。地下室与首层剪切刚度比, 由SATWE软件计算可得, X向为3.281, Y向2.961, 主楼地下室一侧侧向刚度均大于地上底层侧向刚度的2倍。地下室顶板取厚度250mm>180mm。故大底盘多塔计算模型简化为各塔楼单塔模型, 嵌固端设置在地下室顶板处。
3.5 连梁超筋的处理
3.5.1 减小连梁截面高度;增大连梁截面跨度;在连梁中部开水平缝, 以降低连梁的刚度。
3.5.2 内力计算前, 直接将连梁刚度进行折减, 折减系数取0.7。
3.5.3 采用对连梁弯矩调幅的办法, 考虑连梁的塑性内力重分布, 降低连梁的计算内力, 同时应加大剪力墙的地震效应设计值。调幅后的弯矩不小于前弯矩的0.8倍 (6~7度) 。
3.5.4 通过改变连梁计算截面高度, 寻求实际截面连梁的最大抗剪承载力所对应的截面弯矩设计值, 及与之相应的剪力墙内力和配筋。
3.5.5 当连梁抗剪截面不足时, 可采取在连梁中设置型钢或钢板的措施。
3.5.6 连梁的铰接处理, 根据《高层建筑结构技术规程》JGJ3-2002, 当连梁破坏时对承受竖向荷载无明显影响时, 可考虑在大震作用下该连梁不参与工作按独立墙肢进行第二次多遇地震作用下结构内力分析, 墙肢应按两次计算所得的较大内力进行配筋设计。方法4和方法6剪力墙均为按两次计算结构包络设计。
本工程核心筒外围剪力墙东西两侧的两根连梁LL1超筋见图2, 该连梁不作为次梁或主梁的支撑梁, 故两端设铰, 剪力墙按照两次计算结果包络设计。
4 结束语
本工程作为超高层办公楼, 除了通过电算结果分析作为辅助手段, 分析结构体系的合理与安全性;同时为避免因部分结构或构件破坏而导致整个结构丧失抗震能力, 故需要对关键构件采用合理的设计方法, 及可靠的抗震构造措施;来有效保证结构的关键部位在地震作用时的安全可靠性。通过对整体计算, 在局部关键部位采取可靠抗震构造措施, 验证了型钢混凝土框架-钢筋混凝土筒体结构应用于超高层办公楼, 是安全可靠, 切实可行的。
参考文献
[1]GB50009-2001.建筑结构设计荷载规范[M].北京:中国建筑工业出版社.
[2]GB50011-2008.建筑抗震设计规范[M].北京:中国建筑工业出版社.
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[4]GB50010-2002.混凝土结构设计规范[M].北京:中国建筑工业出版社.
[5]CECS230:2008.高层建筑钢-混凝土混合结构设计规程[M].北京:中国计划出版社.
7.异型钢管工程机械研究与分析的论文 篇七
本工程位于宝岗大道东侧、南华中路南侧地段,占地面积为13 352 m2,总建筑面积为164 583 m2,本工程由4座塔楼及裙房组成,地下3层,地上40层～46层。其中,1层～4层为商场,5层为屋顶花园架空层,也是结构的转换层。
2 型钢转换梁结构设计
本工程采用剪力墙力学模型为板壳墙元的整体分析软件——SATWE进行计算。下面仅以转换梁KZL1的两种结构形式(型钢混凝土组合结构和钢筋混凝土结构)受力特点对比分析,来阐述型钢转换梁的设计思路。
KZL1的跨度为7.5 m,由于建筑布局的限制,一条转换梁同时拖上部3段剪力墙,所以转换梁截面较宽。型钢转换梁截面为1 100×1 100,混凝土等级为C50,转换梁控制设计剪压比不大于0.15,转换梁按特一级抗震等级进行设计。
2.1 型钢转换梁结构受力分析
型钢选用时均考虑了钢板宽厚比限值满足有关规范要求,从而可不进行型钢局部稳定验算。经过结构整体分析后,框支结构的框支梁一般剪力和扭矩都很大,通常的解决方法就是采用水平或竖向加腋来满足转换梁的抗剪抗扭承载能力。为了满足转换梁的抗剪抗扭承载能力而无原则地去加大转换梁梁高或梁宽的方法显然不是最好的处理方法。根据KZL1梁截面设计内力包络图可以看出,支座处弯矩设计值M=8 554 kN·m,剪力设计值V=10 105 kN,跨中弯矩设计值M=8 845 kN·m。相比钢筋混凝土结构中相应数值小很多。采用钢筋混凝土转换梁时,根据控制设计剪压比相同的条件,转换梁截面为1 100×2 800时才能满足抗剪承载力,由于规范规定特一级转换梁的构造配筋率为0.6%,显然截面太高是不经济的;又因为截面较高不便施工,导致影响工期。因此,考虑到建筑层高限制、经济性及工期,在转换梁内配置型钢来提高转换梁的抗剪抗弯承载能力成为有效解决转换梁设计的一种新思路。
2.2 型钢转换梁截面设计
2.2.1 型钢转换梁截面配筋及材料
由于采用型钢混凝土组合结构梁,转换梁截面高度可取跨度的1/7,梁截面为1 100×1 100,梁内设置BH250×700×50×40焊接H型钢。其支座处截面配筋图如图1所示。
下部跨中配筋面积:As=12 045 mm2,ρ=0.995%;
焊接H型钢Q235B(fa=200 N/mm2);
BH250×700×50×40型钢含钢率:ρ=4.45%。
2.2.2 型钢转换梁截面抗弯承载力验算
型钢梁的承载力可以采用叠加原理,由试验证明,采用这样的计算方法仍然符合平面假定的计算。所以外力产生的弯矩和剪力分别等于内力两部分之和,达到平衡。一部分为型钢所承受的弯矩M
此时: M=M
M
其中,rs为型钢的塑性发展系数,工字钢为1.05;Wss为型钢的截面抵抗矩,用净截面的;fss为型钢的拉、压、弯强度设计值。
M
其中,hb0为受拉钢筋的中心到受压区合力点的距离。
2.2.3 型钢转换梁截面抗剪承载力验算
剪力承载力的计算也由两部分承担。
此时: V=V
V
其中,tw为型钢截面腹板的厚度;hw为型钢腹板的高度(用净面积);fssv为型钢的抗剪强度设计值;V
经复核,KZL1的受弯(受剪)承载力满足要求。
2.2.4 型钢及钢筋的计算
如图2所示,计算一般采用内力平衡的办法,先求中和轴的位置,使满足
中和轴位置的求法:一般中和轴X—X在图2中1～2之间变化,第一种情况中和轴不通过型钢,第二种情况中和轴通过型钢的翼缘,第三种情况中和轴通过型钢的腹板。
现在以第三种情况进行计算。
此时:∑x=0,
Nc=bxfcm+(x-a1)twfss′+As′fsy′+型钢上翼缘力,
Nt=[hw-(x-a1)]twfss+Asfsy+型钢下翼缘力。
上述几式联解即可求出x值。验算时,将假定的各种截面尺寸代入Nt中,对受压区合力中心取矩,此时∑M=0。
M≤Nt·h01。
在应用上式时,将受压区、受拉区的合力位置事先求出后,上式中h01就可求出。这样就可达到验算的目的。
同理,可以列出第一种及第二种情况下的Nc及Nt方程。实际上第一种情况下的受压区仅考虑梁上部的钢筋混凝土部分,而型钢配置在梁的受拉区。第二种情况下受压区除钢筋混凝土部分外还要加上型钢翼缘。不论在哪种情况下,列方程的方法以及验算承载力的方法都是一样的。
3 结语
通过以上型钢转换梁结构受力特点及转换梁结构设计的实践,可以得出以下结论:1)由于型钢混凝土结构具有强度高,刚性大,良好的延性和耗能性能,因此型钢混凝土组合结构应用在转换梁结构上是可行的、合理的。2)在转换梁内配置型钢来提高转换梁的抗剪承载能力是有效解决转换梁抗剪承载力的有效措施3)文中通过工程实例,介绍了型钢转换梁的截面设计及计算思路,可供设计参考。
摘要：结合实际工程中型钢转换梁的结构设计,通过分析超高层且高位转换时转换梁计算分析中遇到的实际问题及受力特点,并对转换梁型钢混凝土组合结构与混凝土结构进行对比分析,提出了型钢转换梁的截面设计思路。
关键词：型钢混凝土组合结构,转换梁,受力分析,承载力
参考文献
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[2]JGJ 99-98,高层民用建筑钢结构技术规程[S].
[3]刘大海,杨翠如.型钢钢管混凝土高楼计算和构造[M].北京:中国建筑工业出版社,2003.
8.工程项目风险管理的分析与研究 篇八
工程建设是一个复杂的系统工程，无时不面临着各种风险，而施工阶段的风险最为错综复杂、最具多样性。工程风险已成为当前建设领域的热门话题之一，项目的规模越大，技术越新、越复杂，其风险程度越高。因而风险管理便显得尤为重要。风险管理是人们对潜在的意外损失进行辩识、评估、预防和控制的过程。本文通过对工程风险含义、分配原则和应对策略等的分析，使我们在工程施工发承包、合同履行中增强风险意识，预先制定风险防范计划，合理分配风险，从而保证工程建设顺利实施，维护建设领域经济秩序，促进建筑市场走上健康、良性发展的轨道，更好地实现工程项目的经济效益。
一、工程风险的特点和类别
工程风险特点。工程风险与工程项目全寿命过程是紧密相关的，同一般产品生产过程比较，建筑安装工程项目的施工工艺和施工流程是非常复杂的，相关因素也很多，因而期间潜伏的工程风险就具有不同于一般风险的特殊属性，具体表现在如下方面：
（1）多样性。一个工程项目可以有多种类型的风险并存，如政治风险、经济风险、法律风险、自然风险、合同风险、合作者风险等。它们之间还有着复杂的内在联系，可以互为影响、互为消长。
（2）相对性。风险对于不同工程项目的活动主体可产生不同的影响。人们对于风险事故有一定的承受能力，但是这种能力因人和时间而异。而且收益的大小、投入的大小以及项目活动主体地位的高下、拥有资源的多寡，都与人们对工程项目风险承受能力的大小密切相关。
（3）可变性。风险的可变性是指风险性质的变化、风险后果的变化、出现新的风险。
（4）长期性。风险在工程项目整个生命周期中都存在着，而不仅仅发生在实施阶段。
（5）整体性。风险的影响常常不是局部的或某一段时间、某一个方面的，而是全局性的。
（6）规律性。工程项目的环境变化，项目的实施有一定的规律性，所以风险的发生和影响也有一的规律性。
3、工程风险成因和类别。工程风险主要由于不确定性事件造成，由于信息不完备性，人们在认识事物的深度与广度方面能力有限，所以，人们对于当今不少事物属性认识仍存在很大局限性。从根本上是人们获取数据和信息能力有限性与客观事物发展变化的无限性这对矛盾造成的，这种信息的滞后性是造成工程风险的根本原因。
最主要的分类方法是按照工程项目风险产生的原因及其性质分类，主要分类方法如下：
（1）政治风险。指工程项目所在地政治背景与变化稳定与否，也即指权力机关效率和权力机构的作用是否良好。
（2）经济风险。指国家经济状况、实力、发展趋势等方面的问题可能给工程项目造成的不利影响。
（3）合同风险。合同中条款内容不恰当或与国家条款相违背时，可能造成巨大风险。
（4）技术风险。一些技术条件的不确定性可能带来风险。诸如：业主变更过多且错过事前或事初最佳变更期；材料设备供应时，在到货时间和质量上发生问题；地质勘探资料反映解释不全面等等。
（5）不可抗力风险。当事人事前无法预计、无法抵御的突发事件、自然灾害、国家政府的专制行为以及国家颁布的具有追溯效力的法规可能带来的风险。
（6）市场（信用）风险。由于市场不健全、不完善、交易主体行为不规范和市场秩序混乱等问题给工程项目造成损失。
二、工程风险分配的原则
工程风险通过建设工程施工合同条款的约定，在发包人与承包人之间进行分配。发包人负责招标文件的编制，拟定主要合同条款，对风险的分配处于主宰地位。但是，任何工程建设都存在着不确定因素，因此会产生风险并影响造价，风险无论由谁承担，最终都是由发包人承受，会影响发包人的投资效益。合理的风险分配，可以充分发挥发承包双方的积极性，降低工程成本，提高投资效益，达到双赢的结果。工程风险分配应遵守以下原则。
1、合法原则。风险分配必须符合国家法律、法规的规定，遵照《民法通则》条107条、《中华人民共和国合同法》第117条所规定的不可抗力免责规则。
2、公平原则。谁引起的风险，谁承担相应的责任，如果发包人、承包人双方都有责任，则按责任大小分摊。
3、最低成本原则。从工程整体效益角度出发，采取措施防范、转移或减少风险损失，由采取防范措施耗费成本最低的一方承担风险。
4、国情原则。在我国，建筑市场的发育尚不完善，市场主体行为不够规范，市场经济欠发达，与国际惯例所需的成熟的市场环境差距甚远，风险分配必須充分考虑我国国情。
三、工程风险处理
指面对风险应采取措施，尽可能规避、减少或降低风险损失，完成工程预期目标的工作。该工作顺序为：分析评价风险辩识及估计的结论→比选风险处理方案→提出处理方案→组织落实。
1、工程风险处理措施。工程风险回避，指中断风险源、遏制风险事件发生，使风险不致发生发展的风险管理措施。主要有如下几种：一是放弃（消极办法）。彻底规避风险，但同时也放弃了获利的可能。二是利用合同条款回避（积极办法）。合理确定外汇比例，明确固定汇率，以回避外汇风险；制定详细条款，回避业主逾期付款的风险。三是措施回避（积极办法）。尽量利用现场已有设施，尽量在工程所在地租赁而非新购，以回避资金风险。
2、工程风险减轻。指采取有效手段和方法，遏制已发生的工程风险事故的发展态势及范围，使损失最小化的风险管理措施。如业主违约时，承包商可要求担保人赔付或停工。
3、工程风险转移。指通过一定方式，将工程风险转嫁出去的风险管理措施。这是最主要的处理方式，原则上可分为 2 种：一是无偿转移。通过分包、转让、转包等协议无偿转移，但在我国现行相关法律法规下，实施空间较小，因转包在我国是不允许的。二是有偿转移。支出一定费用，进行投保，以转移风险，这是最主要的转移方式。投保分为保险（指只针对自然灾害，不针对人为造成的风险的经济行为，俗称“天灾”）和工程保证担保（指只针对人为造成的风险的信用行为，俗称“人祸”，它是投保的主要形式）。
4、工程风险自留。顾名思义，就是将风险损失留在风险管理主体内部。这适合于 3 种情况：一是已知有风险，但由于可能获利而需冒险时，主动保留承担风险。二是当风险无法回避、转移时，被动地将其留下来。三是已知有风险，若采取措施的费用支出可能大于自担风险的损失时，亦会主动自担风险。
四、当前急需解决的几个问题
风险管理是一门新学科，制约其发展的因素非常多。当前，主要表现为：
1、我国正处于计划经济向市场经济转轨时期，工程施工发承包双方观念滞后，工程保险意识普遍淡薄。
2、国家尚未颁布工程风险管理的规范性文件，大力推行工程保险缺乏法律依据。
3、保险费用未落实。建设部、财政部制定的《建筑安装工程费用项目组成》（建标[2003]206号），仅将“危险作业意外伤害保险”列入工程造价。诸如其他作业意外伤害保险、建筑（安装）工程一切险、工程质量保险等的相关费用尚未落实，已成为推行各项工程保险的一大障碍。
4、保险费率高，而赔付率偏低；保险理赔程序繁琐，影响合同当事人投保积极性。
5、《建设工程施工合同（示范文本）》（GF-1999-0201）与工程量清单计价模式下的工程风险管理要求不相一致。
6、履约担保不平等。在工程施工发承包中，承包人往往处于劣势。发包人有权要求承包人提供工程质量、工期等履约担保，而承包人几乎不可能得到发包人的工程款支付担保，合同主体之间严重不平等，无法从根本上根治拖欠工程款问题。
7、工程担保机构单一。为此，必须多管齐下，积极营造工程风险管理的良好氛围，建立、健全以工程保险为主、工程担保为辅的工程风险管理长效机制。
目前，我國正处于工程建设高峰期，建设规模大，工程建设的复杂程度也远远超过以往，工程质量和工伤等事故时有发生，工程风险大大增加。人们面对风险，尤其是面对工程风险时，应认真分析其特征，借鉴后评价历史经验，同时运用“逆向思维”，寻找可能导致风险不利因素，辩识风险来源。对各种风险因素归纳和分解，对风险程度进行分级评估。据此作出有针对性的风险处理对策，这样才能有效地防范和化解工程施工中的重大风险。
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9.异型钢管工程机械研究与分析的论文 篇九
目前,此类压电驱动器的研究文献较少。本实验基于ANSYS有限元软件对该压电陶瓷管进行仿真,并与其出厂工作性能进行了复核,最后对该驱动器进行了静态分析、谐响应分析、瞬态响应分析等研究,获得了相关工作性能参数。
1 压电陶瓷管的ANSYS建模
1.1 压电陶瓷参数输入
采用ANSYS有限元软件中SOLID5耦合单元对某进口压电陶瓷管HPSt 1000/35-25/…系列(图1)进行压电耦合场分析。
对应于不同的机械边界条件和电学边界条件,压电材料可采用4种不同的基本压电方程[1](表1)。而对应于ANSYS10.0软件,默认采用第二类(e)型压电方程。
对于压电陶瓷管的有限元分析,其材料参数的正确定义是很重要的[2]。其主要独立的材料参数为:
(1)2个相对独立的介电常数ε11和ε33,其矩阵形式为:
undefined
ANSYS软件中采用如下命令输入:mp,perx,1,ε11、mp,pery,1,ε11、mp,perz,1,ε33。
(2)5个独立的弹性顺服常量s11、s12、s13、s33、s44,其在ANSYS中的矩阵形式为:
在ANSYS有限元软件中命令输入为tb,anel,1,,,1@tbdata,1,…其中需要注意的是,此压电陶瓷产品所提供的材料参数为undefined(压电弹性顺服常量矩阵),ANSYS软件可以自行转换为压电弹性劲度常量矩阵undefined进行计算,也可以直接输入undefined阵。
(3)3个独立的压电应变常量d31、d33、d15,其在ANSYS中的矩阵形式为:
undefined
在ANSYS有限元软件中采用命令输入:tb,piez,1,,,1@tbdata,1,…,此压电陶瓷产品所提供的材料参数为undefined,即压电应变常数矩阵,采用ANSYS软件可以转换成压电应力常量矩阵undefined进行计算,也可以直接输入相应的undefined阵进行计算。
1.2 压电陶瓷管建模与网络划分
本实验所模拟的HPSt 1000/35-25/…系列压电陶瓷管,内径24mm,外径39mm,管长为9mm、18mm、27mm、36mm、54mm、72mm、90mm等,本系列压电陶瓷管出力可达20000N;其建模过程及映射网格划分过程(以90mm长的压电陶瓷管为例)命令流为:(1)建立中心点及平面圆环,将圆环面删除:k,1,0,0,0,@cy14,0,0,24e-3,,39e-3@adele,1;(2)用线将平面圆环边框等分4份:lstr,4,8@lstr,7,2@lstr,5,6@lstr,9,3;(3)将等分的4份生成面:a,4,8,9,3@a,4,5,6,8@a,5,2,7,6@a,2,3,9,7;(4)划分所有线:lsel,s,length,,0.0377@lesize,all,,,16,1,,,,1@lsel,s,length,,0.06126@lesize,all,,,16,1,,,,1@lsel,s,length,,0.015@lesize,all,,,6,1,,,,1;(5)对体映射网格划分:type,2@mshkey,1@amesh,all@k,50,0,0,-0.09@l,1,50@allsel@type,1@extopt,esize,18,0,@extopt,aclear,0@extopt,attr,0,0,0@mat,1@esys,0@esla,r@asel,s,,,1,4@vdrag,all,,,,,,13@eplot。
在划分网格的过程中对于空心圆柱体不可以直接进行体网格的划分,因此需要通过以下两点来解决这个问题:(1)需要在空心圆环的圆心处建立关键点;(2)对此空心圆柱体进行网格划分时,必须要引入Mesh200单元,这不是一个实际的单元,是网格辅助单元,仅仅用于生成网格拓扑形状,不参与求解[3]。本例中压电陶瓷管的网格划分如图2所示。
2 压电陶瓷管驱动性能的有限元分析
2.1 纵向位移性能及出力性能
本研究的对象为纵向极化的压电陶瓷管,对于其纵向位移性能的研究,主要考虑的是最大位移,在边界条件为机械自由和电学短路的情况下其理论求解过程[4]为:
(1)选择适当的压电方程类型。采用的方程为1(d)型压电方程S=sET+dtE,在此处它的具体形式可表达为:
undefined
(2)确定纵向应变解。此处为常应力情况,故最后须求解纵向应变的压电方程,可简化为S3=d33E3,S3即为纵向应变解。
(3)求解压电陶瓷管纵向最大位移。
Δz=S3·l=d33E3l=d33·U。
本实验采用ANSYS有限元软件进行静态分析(Sta-tic)[5],以获取HPSt 1000/35-25/…系列压电陶瓷管在静电场中的位移性能。采用固定压电陶瓷管下端面,并在压电陶瓷管下端面输入0V电压、上端面输入1000V工作电压的方式进行加载,最后得出其最大位移,并对其出厂位移性能进行复核。
其中有限元模拟最大位移结果如表2所示,位移分布如图3所示,其分析结果与出厂性能数据基本吻合,且变化规律也符合理论推导,即在常值电压下压电陶瓷管纵向最大位移主要取决于纵向压电应变常数d33,受压电陶瓷管长度影响不大。
对其出力特性,在静态分析模式下,采用相同的电压荷载[6],固定其上、下端面,根据上下端面产生的应力间接地将其出力性能与出厂数据进行复核并进行分析研究。
该系列压电陶瓷管出厂性能数据中,在工作电压下其出力可达到20000N。经ANSYS分析,得到在常值电压下,端面的应力分布如图4所示,应力均值0.265×108N/m2,端面面积为0.00074m2,最终计算其出力值为19610N,与出厂数据相差不到2%。对该系列压电陶瓷管不同长度产品均进行了模拟分析,所得出力值均在20000N附近,不同长度的该系列压电陶瓷管驱动器在常值电压下的出力特性也与陶瓷管长度无关。
2.2 响应频率性能研究
压电陶瓷管驱动器在正弦谐波电压作用下,具有稳态响应特性。本实验分别对HPSt 1000/35-25/…系列中90mm、54mm、27mm、9mm 4种不同长度的压电陶瓷管进行同幅值谐波响应分析。应用ANSYS中的谐响应分析(Harmic),输入频率在5～30kHz、幅值为200V的谐波电压,可得到位移对频率的幅频特性与位移极值随频率变化曲线[7],以对其出厂响应频率性能进行复核。
分析结果如图5所示:(1)前3种长度陶瓷管分别在10kHz、15kHz、25kHz附近达到其位移最大值,与对应陶瓷管出厂响应频率数据相吻合。(2)不同长度的压电陶瓷管在其响应频率处达到的最大位移是不同的。在谐波电压作用下,压电陶瓷管的位移输出与其自身长度有关,这与常值电压下的电位移特性有所区别。(3)压电陶瓷管自身长度越短其响应频率越高,并且响应频率范围也越大。
2.3 迟滞特性的研究
针对压电材料的迟滞特性,本实验只研究了在等幅值正弦电压下该系列压电陶瓷管驱动器的迟滞性能。在ANSYS有限元软件瞬态响应分析(Trans)模式下输入幅值为200V(如图6所示)的正弦电压,其输出位移随时间变化曲线如图7所示,以此对其迟滞特性进行初步的分析研究。
在瞬态响应分析模式下,其最大位移与常值电压时的位移基本一致,即在正弦等频率电压作用下,压电陶瓷管的位移输出也与其自身长度无关。
压电陶瓷迟滞效应和迟滞特性曲线的形状依赖于驱动电压的驱动过程、大小和频率,根据材料和制造过程的差异,不同压电陶瓷驱动器所表现出的迟滞效应也不同[8]。本实验只研究了正弦等频率等幅值驱动电压下压电陶瓷驱动器的迟滞效应,可以看出,迟滞效应只存在于最初阶段,即位移随时间变化曲线较电压随时间变化曲线有略微延迟,与出厂延迟性能数据相符,且波形没有影响。对压电陶瓷管驱动器在智能结构中的应用而言,这种迟滞效应是可以接受的。
3 结论
(1)在常值电压下,新型压电陶瓷管驱动器的位移性能及出力性能均与其自身长度无关,纵向位移性能主要取决于纵向压电应变常数d33,d33越大则压电陶瓷管驱动器的位移输出越大。
(2)在谐波电压作用下,该驱动器的性能受自身长度影响较大,长度越长响应频率越低,产生的位移峰值越大。
(3)该驱动器的位移随时间变化曲线较电压随时间变化曲线有略微延迟,不影响其在智能结构中的应用。
摘要：基于ANSYS有限元分析软件,结合压电铁电物理知识,对压电陶瓷管驱动器的性能进行分析与研究。首先对某进口压电陶瓷管进行ANSYS建模仿真,然后将分析结果与其出厂性能进行复核,最后对该驱动器进行了静态分析、谐响应分析等研究,获得了较为全面的驱动特性。
关键词：压电陶瓷管驱动器,ANSYS仿真,驱动特性
参考文献
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10.异型钢管工程机械研究与分析的论文 篇十
【摘 要】工业工程在促进企业管理理念、管理方法、企业机制转变等方面有着巨大的作用，改革开放以后，工业工程在企业管理中运用不充分是造成国内企业与发达国家企业间之间差距的重要原因。本文通过对工业工程的历史发展回顾、对未来工业工程的发展趋势进行探讨分析，并结合当代国内的经济技术发展水平及工业工程特点，为国内未来工业工程的发展做出一定的指导性方向。
【关键词】工业工程；现状
0.工业工程概述
工业工程的主要核心目标就是实现成本的降低，提高生产质量与生产效率，其应用过程注重人的作用与因素，是一门综合性的应用知识体系与系统优化技术。工业工程的主要特征体现在以下几个方面：首先，工业工程综合了自然社会科学、科技与管理技术等学科，该综合特征要求工业工程设计师必须是综合性、复合型的人才；其次，由于工业工程的工程属性，依据其工程分析与设计的原理方法，在技术手段实施上特别强调定量方法；再次，工业工程的管理特征决定了其追求的是人力、资源、设备、科技与信息等所有生产要素的整体效益；最后，现代工业工程不仅包含了工程技术的范畴，还将其提升到哲理的高度，强调人在整个系统中的作用，因此工业工程方法常常运用到组织设计、人员评价以及员工激励的研究过程中。
1.国内外工业工程发展概况
工业工程作为一门学科，源自十九世纪末二十世纪初美国泰勒所从事的科学管理活动研究，该研究既促进了现代管理的发展，又为工业工程奠定了基础，因此泰勒被称作“工业工程之父”。由于国内外工业工程发展的时间、水平等相差较大，工业工程的发展大致可分可从国外与国内两方面来阐述。
1.1国外工业工程发展
工业工程的本质，是在降低成本的同时提高生产管理效率，其发展历程包括了理论知识、工业原理以及手段方法等各个方面。工业工程的初期发展阶段是在十九世纪末二十世纪初的时候，这一阶段的主要成就即提出了应用动作研究与时间研究等在工作过程中的科学管理方法，通过对劳动工作进行专业化分工、实践研究、生产动作研究以及制定相关动作标准化，达到提高工人工作作业的效率。随着其不断发展，工业工程被越来越多的国家引进，为国家经济发展奠定了坚实基础。从二十世纪七十年代末至今，是工業工程不断壮大、不断拓展创新的阶段，伴随着科学技术的飞速发展与社会经济形势的复杂，工业工程研究领域不断扩充与完善，并与新技术结合，成为当今最具创造力的学科之一。
1.2国内工业工程发展
虽然国外工业工程的发展拥有漫长的历史，在各个国家间普及较多，但国内的工业工程受到国内经济制度转型的制约，在企业生产效益与科技管理方面需求不大，因此工业工程在刚引进国内的时候并没有受到重视，也没有得到积极的推广与发展。直到八十年代，随着改革开发的发展以及外资的引用，工业工程学科才在国内初具规模，并产生了一些小范围的工业工程应用实例，因此一部分观点认为工业工程在国内应用较多的企业主要是外资合资企业与内资企业。改革开放的持续深入发展，以及市场经济体制下不同企业之间的竞争加剧，推动了企业将注意力放到了如何使用最少的成本同时最大限度的提高企业效率上，因而，工业工程学科得以在内地企业之间发展，同时为提高企业竞争力提供了不可或缺的重要作用。
2.现代工业工程发展趋势
因为社会生产力的发展与科学技术的提高，工业工程融合了越来越多的新学科与新技术，在此过程中逐渐形成了现代工业工程的学科体系。现代工业工程学科已经不再局限于制造业领域的使用，而是扩大到了农业与第三产业，系统在复杂性、功能性都较传统有了较大的变化，因此现代工业工程的发展趋势主要表现为以下几个方面：首先，工业工程的发展广泛采用系统工程技术与现代计算机技术、信息系统技术等，在此基础上建立生产系统的计算机信息网络模型，从而能够高效快捷的进行生产系统的投资分析、决策分析以及生产计划、任务安排等工作，同时保证大规模生产的迅速、准确及时的完成。其次，在企业生产效率、生产成本以及生产质量方面进行更加深入的研究分析与控制，对生产环境与条件、生产方法的测定与改进等进行更加综合的分析，有效提高生产效率与质量。在制造过程中，结合现代计算机科学与技术、信息化技术与自动化机器人技术的基础上，完成制造技术的集成化。在组织结构与生产技术中，出现了如制造单元、CAD/CAPP/CAM等新方式，因此现代工业工程的研究重点需要转移到在新形势、新环境下对工业生产各种资源的综合协调控制上，从而达到提高生产力的目的。
最后，工业工程学科未来发展必将同时结合运筹学与系统工程学科，对传统的工业工程理论与方法进行大幅度的改进与完善，提高工业工程的研究应用水平。系统工程强调哲学思维的培养与系统分析方法的训练，结合运筹学对工程进行实用化改造，从而建立工业工程学科的完备体系，能够同时使用与不同的领域。未来的工业工程理论与方法，必将是技能对小至具体的某一劳动岗位，大到完成的企业生产线甚至整个工业系统进行系统的分析规划、设计评价。现代工业工程的发展趋势必然是伴随着科学技术与生产力的发展而发展完善的，例如，日本在五十年代引入美国的工业工程后，开创了看板管理、JIT技术等拉动生产系统，在国际间交流合作越发频繁的今天，工业工程学科必将涵盖越来越多的知识内容，同时也对社会经济的发展起到越来越大的推动作用。
3.结语
工业工程在提高企业竞争力、促进企业经济效益提升与社会整体生产水平的发展发面具有不容忽略的巨大作用，本文通过对工业工程的发展现状与未来发展趋势进行探讨分析，为推动国内工业工程学科的发展做出了一定的贡献。 [科]
【参考文献】
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