气量的作文

气量的作文（精选9篇）

1.气量的作文 篇一

1、恶人胆大，小人气大，君子量大。

2、大江东去，浪淘尽千古风流人物。

3、君不见黄河之水天上来，奔流到海不复回。

4、人生就是一场修行，用一颗宽容的心，坦然理解世界带给自我的考验，无论是好的坏的，泰然处之。

5、宽容与刻薄相比，我选择宽容。因为宽容失去的只是过去，刻薄失去的却是将来。

6、不会宽容别人，是不配受到别人的宽容的。

7、纵被春风吹作雪，绝胜南陌碾成尘。

8、一个人的涵养来自于他的大度，懂的大度的人，在生活中必须很宽容。

9、会当凌绝顶，一览众山小。

10、粉骨碎身浑不怕，要留清白在人间。

11、生活中有许多这样的场合：你打算用忿恨去实现的目标，完全可能由宽恕去实现。

12、人生自古谁无死，留取丹心照汗青。

13、千磨万击还坚劲，任尔东南西北风。

14、忍耐是痛苦的，但它的结果是甜蜜的。

15、太山不让土壤，故能成其大;河海不择细流，故能就其深;王者不却众庶，故能明其德。

16、世界上最宽阔的是海洋，比海洋更宽阔的是天空，比天空更宽阔的是人的胸怀。

17、人们应当彼此容忍：每一个人都有弱点，在他最薄弱的方面，每一个人都能被切割捣碎。

18、举世皆浊我独清，众人皆醉我独醒。

19、僵卧孤村不自哀，尚思为国戍轮台。

20、安能摧眉折腰事权贵，使我不得开心颜。

2.气量的作文 篇二

1 HydroCOM无级气量调节系统的节能原理

HydroCOM无级气量调节系统是通过控制系统实时监控处理压缩机运行状态数据,并将4～20 mA信号作用至现场执行机构,通过液压执行机构来控制进气阀的开启与关闭时间,实现压缩机排气量0%～100%范围的无级调节。在压缩过程中延迟关闭进气阀,使多余部分气体未经压缩而重新返回到进气总管,只压缩实际需要的气量,从而大大节省压缩机的能耗,降低压缩机运行的总费用。

往复式压缩机活塞在气缸中的一个正常工作循环包括膨胀、进气、压缩和排气四个部分: (1)A-B曲线:余隙容积中残留高压气体的膨胀过程,压缩机的进气阀和排气阀均处于正常的关闭状态;(2)B-C曲线:进气过程,此时进气阀在气缸内外压差的作用下开启,进气管线中的气体通过进气阀进入气缸,至C点完成相当于气缸100%容积流量的进气量时,进气阀关闭;(3)C-D曲线:压缩过程,气缸内的气体在活塞的作用下压缩达到排气压力;(4)D-A曲线:排气过程,排气阀打开,被压缩的气体经过排气阀进入下一级过程。压缩机一个工作循环所需能量为图1中A→B→C→D所围成的封闭曲线对应的面积[1]。

HydroCOM系统的节能原理:在压缩机活塞的往复运动中,气缸进气结束到达C点时,HydroCOM的卸荷器强制将压缩机吸气阀顶开,此时气体从气缸中经被顶开的进气阀流回进气管而不被压缩;待活塞运动到特定的位置Cr(对应实际所需气量)时,卸荷器释放,顶开进气阀片的强制作用力消失,进气阀片回落到阀座上而关闭,气缸内剩余的气体开始被压缩,压缩过程沿着位置Cr到达位置Dr。所以整个压缩过程就由C到D改为C到Cr再到Dr。气体达到额定排气压力后从排气阀排出,容积流量减少[2]。

应用HydroCOM系统后,压缩机一个工作循环所需能量为图1中A→B→C→Cr→Dr所围成的封闭曲线对应的面积。

2 HydroCOM系统的组成

HydroCOM系统主要由中间接口单元CIU、液压油站HU、液压执行器HA、TDC传感器及相关附件等组成。如图2所示。

中间接口单元CIU(Compressor Interface unit)安装在Hydrocom机柜内,用于传输现场HydroCOM执行机构和用户控制系统之间的电信号,进行压缩机气量控制。CIU距现场Hydrocom执行机构之间的距离一般要求小于500 m。每个CIU包括1到6个单级接口模块SIM,1个总接口模块GIM和1个内部电源模块IPS。每个SIM可以控制8个执行器,执行器之间采用总线连接。CIU是HydroCOM系统的重要组成部分,现场的信号传递至CIU系统后,通过CIU系统整合至DCS系统,同时CIU系统可以将DCS的控制信号送至现场控制液压执行器HA[3]。

液压执行机构HA(Hydraulic Actuator)是一组通过卸荷器对气阀产生作用的部件总和,由液压油站HU(Hydraulic Unit)提供动力,CIU进行实时控制,EPS提供电源。图3是液压执行机构的原理图。

液压油站HU提供高压液压油向执行器HA提供机械动力。通过内置齿轮油泵的作用把液压油的压力从常压提升到12 MPa左右。在液压油供油及回流管路上均安装有隔膜蓄能器来稳定油压。

EPS向执行机构提供48 VDC外部电源。

上死点传感器安装在飞轮上,在HydroCOM系统中,TDC传感器(Top Dead Center Sensor)传递活塞在气缸上的即时位置,以保证气阀被顶开之时是吸气终了的压缩阶段[4]。

3 工艺控制方案应用说明

以炼油加氢装置中有A/B两台两级压缩的新氢压缩机,一开一备为例,详述HydroCOM系统的控制方案原理。其中A机配备有HydroCOM气量无级调节系统,根据用户要求实现气量30%～100%连续调节。A机在实际生产中作为常开机运行,根据实际生产需要来提供可变气量。当Hydrocom 处于手动控制状态时,A压缩机可实现从0至满负荷之间的无级气量调节。当Hydrocom 处于自动控制状态时,若A 压缩机负荷低于30%,则A压缩机上的Hydrocom系统维持以30%负荷运行,多余的气量通过旁通阀自动回流。若A 压缩机负荷高于30%,而旁通阀在分程控制下处于关闭状态,此时Hydrocom承担对A压缩机负荷的调节。当Hydrocom系统出现故障时,系统立即自动切除,压缩机恢复到满负荷状态运行,旁通阀对气量进行自动控制。

原控制方案中压力控制系统如图4所示,压缩机要实现对输入氢气进行两级压缩。每一级对上一级输入的氢气进行100%的压缩。如果工艺只需要60%的氢气,只有打开级间返回阀,将多余的40%通过级间返回阀返回到上一级入口处。

这种方法对需要和不需要的氢气都进行压缩,这样就会造成每一级氢气的重复压缩,浪费生产能源,增加机器损耗,造成不必要的损失。

增加了HydroCOM后控制方案如图5所示。

二级进气压力控制器PICO2,通过分程保持一、二级的压比稳定,当控制器的输出信号为0～50%时,其值送到低选器LS02;当控制器的输出值为50%～100%时,其值送给低选器LS01。同理,当一级进气压力控制器PIC01的输出为0～50%,其值送给低选器LS01,当控制器的输出值为50%～100%,其值送给火炬阀PV03。

各级现有的控制信号将用来控制HydroCOM系统或级间返回阀。压缩机级间返回阀已有控制器输出信号的范围从30%～100%(级间返回阀按一台压缩机的满负荷时的100%气量来设计,为风关阀)。

4 联锁逻辑

为了保证在HydroCOM系统出现故障时,压缩机仍然能够平稳运行,需设置液压油箱液位低低、CIU故障、液压油压力低低、液压油温度高高联锁停运液压油站电机,从而将HydroCOM系统切出,压缩机控制系统由HydroCOM系统自动切换到旁路控制系统(联锁逻辑如图6所示)。此外,每一个执行器在靠近阀室外盖处都安装一个温度传感器。这些温度信号以RS485信号通讯至CIU后,通过CIU转换成4～20 mA信号传给DCS。这样控制系统便可以对阀室外盖温度进行连续监测。一个进气阀的温度偏离所有进气阀的温度平均值,可以用于实时记录进气阀、卸荷器和执行器的故障。

5 结 语

经过在多台往复式压缩机上实施HydroCOM系统后,往复式压缩机运行稳定,故障率降低,装置电耗下降比较明显,对装置节能降耗意义重大。系统投用后,能够按照设计要求实现控制方案的切换,很好地实现了系统的控制要求,对于控制的选择、输出信号的转换、CIU 部分的无扰动切换等各项功能均能达到要求。对装置设备的平稳操作,提高自动控制水平都具有重要的作用,提高了装置整体自动化水平。

摘要：石油化工装置中的往复式压缩机常采用仪表阀旁路回流进行流量调节,造成大量能耗浪费。但在往复式压缩机上实施HydroCOM无级调节系统后,节能降耗效果十分显著。本文阐述了HydroCOM无级调节系统的节能原理、控制方案和联锁逻辑。

关键词：Hydrocom系统,节能,控制,联锁

参考文献

[1]中国石油和石化工程研究会.炼油设备工程师手册[S].北京:中国石化出版社,2003:429-438.

[2]陶武军,何宇春,范晓松.加氢装置新氢压缩机气量无级调节系统的应用[J].化学工程与装备,2011(8):57-58.

[3]何文丰,沈永森.气量无级调节系统在往复压缩机上的应用[J].化工设备与管道,2008,45(5):37.

3.成事的气量 篇三

壹

刘秀，性勤稼穑 ，老实本分，其兄刘縯个性刚强，为人豪爽讲义气，虽蜇居民间，但对王莽之夺汉家天下，常有不平之色， 怀复社稷之虑，不事家人居业，倾身破产，交结天下雄俊 。兄弟俩父母早亡，虽也是皇裔，但君子之泽，五世而斩，到他们那一辈，也就剩族谱上的辉煌了。在打点艰难困苦的日子里，兄弟俩培养起极深的感情。

这样，日子一天一天过，一个辛苦赚钱，一个辛苦花钱。终于到了那一天，刘縯的豪爽而严明，在战场上找到了用武之地，打仗此人从不含糊，因而战功卓越，然而却遭到了更始帝刘玄的忌妒。当时刘玄是名义上的主人，就如被项梁立为义帝的楚怀王熊槐之孙熊心。刘玄和手下大将朱鲔谋杀了刘縯。事情发生在著名的昆阳战役之后。

当此境遇，刘秀怎么办呢？他想哥哥，夜夜泪湿枕席，痛在心里而面无声色， 惟深自引过而已，未尝自伐昆阳之功，又不敢为（刘）縯服丧，饮食言笑如平常。什么叫忍字头上一把刀，打落牙齿和血吞，这就是了。就是这等死结，刘秀却说： 举大事者，不记小怨。刘秀称帝后，率大军攻打朱鲔镇守的洛阳，三个月没有打下，便派与朱鲔交情颇深的大将岑彭去劝降。当劝降成功后，刘秀不但不杀朱鲔，还封他为扶沟侯，传封累世，堪称人世情感史上的奇迹。

贰

三国时，李衡做丹阳太守，不大礼敬琅邪王孙亮，经常借机给琅邪王找事。后来孙亮继位吴主，李衡怕得要死，打算举家叛逃去北魏。妻子飞氏却认为，孙亮素好善慕名，方欲自显于天下，终不以私嫌杀君明矣。 就是说，孙亮此人有名士风度，再加上刚继位，都想烧三把火，终究不会因为一点私怨而杀了你，自坏名声。李衡听从妻子的建议，写悔过书，诣狱自守，负荆请罪。

258年，吴主下诏说： 丹阳太守李衡，以往事之嫌，自拘有司。夫射钩、斩袪，在君为君，其遣（李）衡还郡，勿令自疑。不但放了他，还给他加了官。射钩，指管仲与齐桓公的事，这个故事恐怕妇孺皆知了。斩袪，是说晋献公派太监披去杀蒲公子重耳，重耳跳墙逃跑，披只断下他的一块袖子。后来重耳回國争得王位，史称晋文公。他不计前嫌，与披谋商国事。孙亮师法的小白和重耳日后都成为春秋霸主。

孙权的这个小儿子果然不出飞氏所料，确有人君之量。 在君为君 ，坐上君位就考虑为君的事，不因个人嫌隙而介怀，这个心态极好。

裴松之注《三国志》还记载了孙亮的一件事。一次孙亮吃生杨梅，太酸了，派黄门去中藏府取蜜来沾着吃。见蜜中有老鼠屎，这还了得，就召问藏吏。藏吏叩头谢罪。孙亮心中自然有一杆秤，他问藏吏： 黄门曾向你要过蜜吗？ 回答说： 曾要过，但宫中的东西不敢随便给人。 黄门抵赖，说没有这事。孙亮说，这好办。取来老鼠屎，掰开一看，里面是干燥的。孙亮笑对左右说： 如果老鼠屎事先就混在蜜里，应该是里外都是湿的，现在外湿而内燥，必定是黄门扔进去的。 黄门首服，左右莫不惊悚。

叁

五代时，盐贩出身的钱镠曾为吴越王，江南一带在当时那个乱世能相对稳定，称富庶，多亏他的经营。后来的无锡钱氏，以学术家族著称于世，如钱穆、钱钟书，皆是其后人。钱镠宏图大展前，也和创业之主的出生入死没什么两样。

一次，手下大将顾全武久攻秦裴驻守的营寨不下，致书劝其投降。顾全武在出将前曾做过和尚。秦裴假意说要投降，派人送来投降书。顾大喜，召诸将发函，却是佛经一卷。顾满脸通红，说： 秦裴不担心死期将近，却还有心思戏弄我。 命令部队加紧攻击。秦裴城坏食尽，才带领手下不满百人的老弱残兵出降。钱镠见到这个阵势，怒道： 单弱如此，为何还敢负隅顽抗。 答说：我不想辜负杨行密公（也是一方豪强，建立十国之一的吴国），现在不过是势屈而降，不是真心投降。 钱镠善其言，顾全武也劝放他一马。时人称全武长者。

4.气量的作文 篇四

摘要：管道煤气年用气量预测和分析，能为进行合理的生产调度，资源配置提供帮助。首先通过长期趋势分析，预测明年管道煤气外供量，再进行相关分析和回归预测进行对预测量检测，通过结构分析，计算各种气源的所需煤气量，为明年生产决策提供参考。

1引言

历年来管道煤气年用气量是呈增长趋势方向发展，通过对增长值的分析，确定采用折扣最小二乘法配合直线方程进行趋势预测。因预测值是统计的平均值，只考虑了增长趋势，未考虑影响其变化的内在原因，影响煤气外供量的因素是多方面的，如管网用户的发展情况、气候原因、管道煤气价格等等，因而有必要通过相关分析，计算相关系数，选取影响其变化的主要因素进行回归预测。由于管道煤气构成不同，弛放气和炼厂气是由石化总厂提供。油制气、液化气和氮气是由广州油制气厂提供。因而需进一步计算各种气源组成比例关系，从而根据煤气年用气量预测值，预测各气源所需量，为合理组织生产提供帮助。

2预测方法的确定

2.1 全年用气量估算

因进行分析时是209月初，要进行20有预测分析需要用到2000年的统计数据，对2000年9~12月的数据进行估计，估计的方法是根据。2000年1~8月总气量占全年总气量的比重，计算5年来1~8月占全年总气量的平均比重为63.61%。

2000年全年的管道煤气管网外供气量为2000年1~8月总供气量除以63.61%，数值为11462.6万m3。

2.2模型的确定

(1)根据1995年。2000年历年来煤气外供量数值绘出以时间年份为X轴，管道煤气外供量为Y轴的管道煤气外供量趋势图。

(2)绘出煤气外供量趋势图进行判断，煤气外供量的发展趋势大致成一条直线，适合用线性模型进行拟合。

图1 管道煤气外供量趋势

煤气外供量的波动不大，对其长期趋势分析，就是对其在长期过程中的均匀连续变动进行分析，从而作趋势预测，趋势预测一般有两种方法，一种是数学曲线拟合法，二是移动平均法。根据图1知道管道煤气年外?气量的时间序列为直线，如采用简单移动平均容易产生误差，加权移动平均的权数又不易确定，图l的曲线是直线型的，考虑拟合直线方程。这里的直线方程y=a+bt，不涉及变量t与变量y之间任何因果关系，也没有考虑误差的任何性质，它仅仅是一个直线拟合公式。进行预测时，假定趋势变化的因素，到预测年份仍然起作用。

(3)采用折扣最小二乘法配合直线方程进行趋势预测，直线方程为

为了预测年管道煤气外供量，遵守“近大远小”原则，将普通最小二乘法加以改进为折扣最小二乘法，应用这方法建立预测模型。建立模型之前关键的问题是选择折扣系数，由于管道煤气外供量受外界影响因素较多，我们选择几个不同折扣系数分别建立多个模型。辅之以经验判断，(折扣打得稍大一些，取=0.6较为合适,因此选择折扣系数=0.6建立线性模型。

然后将1995年至2000年管道煤气外供量的数据列表计算

并计算各项从1995年~2000年的总和。

将表中的数值代入直线线性模型

解方程组得:

则得:a=4481.10 b=1108.28

预测模型为:

预计2001年煤气外供量的趋势值时,按1995年的序号为1,则2001年序号为7,即Xt=7

故

3相关分析和回归预测

通过折扣最小二乘法对煤气外供量的预测，只考虑了在增长趋势基础上的趋势分析，没有考虑其它影响因素，为了进一步解释各年外供量变动的原因，探索影响各年煤气外供量的主要因素，有必要对管道煤气外供量进行相关分析和回归预测。影响管道煤气外供气量的因素是多方面，影响其外供量变化最密切的因素是管网用气户数，本文所提及管网用气户数是已折合实际用气户数，相关分析可以揭示煤气之间数值变化关系，然后通过建立回归方程来反映相关关系的变量之间数值变化关系，据此由一个自变量的数值推断出因变量的可能值。

3.1相关系数的确定：

计算相关系数的公式为：

管道煤气外供量用Y代替，管网用气户数用X代替，将数据代入计算Y2，X2，XY，并计算其合计值。将表三数据代入上公式，得：

3.2 线性关系检测和回归方程得确定

(1)线性关系预测:

由资料,可计算得

取显著水平α=O.O1(即置信概率为99%)，查相关系数检验表，知r=O.8805稍小于r0.01=0.9，可以认为，煤气外供量与管网用气户数之间相关关系比较显著，呈直线正相关。

图2 管道煤气外供量散点

(2)回归预测值确定：

历年的.回归预测值是将表中数据代入方程y=a+bx，计算所得。

从以上散点图可以看出，煤气外供量与管网用气户数具有线性关系，可配合回归线方程。

(3)剩余标准差确定：

历年的预测误差是历年管道煤气外供量与历年来的回归预测值之差平方。故回归线方程为

y=-3923.88+436.04x

剩余标准差

4 2001年管道煤气外供量预测

假设2001年的管网用气户数比2000年增加4.5万户，即X0=38.5，则2001年煤气外供气量的回归预测值

但是,按回归线方程预测,得出的煤气外供气量为平均值，有必要计算其估计区间，设置信概率为95%，则2001年煤气外供气量的估计区间为：

可以看出，当X0=38.5时，按回归线预测的煤气外供气量符合按趋势线预测的趋势值。

5各种气源的结构分析

掌握煤气外供气量的发展趋势和其影响因素后，可以决策2001年的煤气外供气量。但是组成煤气外供量的气源包括油制气、弛放气、炼厂气、液化气、氮气，因油制气、液化气和氮气是经我厂生产，而弛放气和炼厂气量是由石化总厂提供，为了进行合理生产调配，有必要对煤气外供量的组成进行分析(因管道煤气外供量与产量数值相近，下面产量代替管道煤气外供量分析。)

通过数据计算从1995年至2000年总气量、油制气、弛放气、炼厂气、液化气、氮气的简单算术平均值。然后计算各种气源在总气量的比例相对指标SI，利用上面的预测量Tt=12240万m3，计算

6讨论

(1)本方法采用“折扣最小二乘法”来预测2001年用气量，主要基于以下原因：广州市管道煤气投产初期，煤气用户主要以居民为主，且用户发展较为缓慢。近几年，随着油改气工程的实施，现在的

管道煤气既有居民用户，又有工业、工商、公福用户，且用气量比前几年大大提高。这就要求我们在做预测时，应把近期数据的权重加大，而远期权重减少，减少预测结果的误差。而“折扣最小二乘法”正是采用了“远小近大”这一方法，提高了预测结果的准确性。

(2)在进行相关分析时，从计算结果可以看出，影响管道煤气外供量的最主要因素是管网用气户数。管道煤气外供量和管网用气户数呈直线正相关，我们在做预测时，是假设2001年用户数比2000年增加4，5万户，若实际发展的用户数与此数据不符，应以实际数为准，但应相应调整估计区间,根据公式：

(3)在进行气源结构分析时，我们根据2001年预测的管道煤气用气总量，计算出各组成气源的需要量，主要是为生产调度提供参考，为合理组织生产提供帮助。各组成气源的需要量是可以相应调整的，在满足总气量的前提下，通过调整比例达到降低生产成本的目的。

(4)2001年管道煤气用气量的预测值为12240万m3(波动范围在11857.02~13870.3万m3)，随着广州市煤气公司油改气工程的实施，的管道煤气年用气量将更大。

(5)广州市管道煤气2000年日最大外供气量为43.79万m3，2001年日最大外供气量为54万m3(以上数值取自广州油制气厂生产调度数据)，那么，20日最大用气量可能突破气源厂现有的最大外供能力，这就要求气源厂增加生产能力，满足日益增长的用气需求。

参考文献

[1]统计基础理论及相关知识，中国统计出版社，.

[2]统计工作实务，中国统计出版社，19.

5.活塞环结构对窜气量的影响分析 篇五

关键词：活塞环,仿真,窜气量

0引言

发动机燃烧室的燃气泄漏存在多种途径,包括燃气在压缩和做功行程过程中通过进气门及排气门的气门座间隙的窜气以及燃气通过活塞环泄漏进入曲轴箱,通过活塞环泄漏到曲轴箱的气体占大部分,这种泄漏我们通常称为“窜漏”。如果活塞环密封不良,窜气量超过许用极限,不但发动机启动困难,功率下降,耗油量增加,机油变质,而且还由于活塞环与气缸壁贴合不严密,活塞顶部接受的热传不出去,而导致活塞及活塞环温度过高,甚至被烧坏〔1〕。因此,研究活塞环结构对窜气量的影响,对如何有效地防止活塞环窜气和减小活塞环摩擦损失,提高发动机整体性能具有十分重要的意义。

1 窜气的途径

1. 1 活塞环开口间隙

燃烧室内的气体首先通过活塞与气缸壁之间的间隙,到达活塞环上侧与环槽上侧的间隙,然后在活塞环背面与活塞环槽底面的间隙处汇合,紧接着此处的气体通过开口间隙流到活塞环下侧与缸套的间隙,并继续向下流动〔2〕。为了使环工作中能受热自由膨胀,且能产生足够的径向弹力保证环与缸套紧密贴合并形成润滑油膜,一定的环开口间隙是必要的,因此活塞环开口间隙的窜气是不可避免的。

1. 2 活塞环侧面间隙

活塞环随活塞一起运动时,由于受到气体力、惯性力等的共同作用,在整个工作过程中并不始终位于环槽下侧,而是周期性地在环槽内作上下运动,甚至处于悬浮状态。当活塞环在环槽内处于悬浮状态时,气体便会从活塞环侧面间隙中流出。

1. 3 活塞环与缸套的贴合面

由于气缸壁面的形状误差,使活塞环在上下滑动的同时还在环槽内产生径向位移,这不仅加剧了活塞环与环槽之间的磨损,而且使活塞环与气缸套贴合不良而影响其密封性能。活塞与气缸壁之间的间隙过大会引起活塞运动时发生偏摆,从而对活塞环会产生挤压作用,造成活塞环与气缸的适应性变差,引起活塞环在环槽内发生不规则的轴向、径向和扭曲变形,使气缸的气密性下降〔3〕。

2 活塞环受力及运动方程

2. 1 活塞环受力分析

作用在活塞环上的力的示意图如图2. 1所示。

轴向:

质量力: mR·x

缸壁与活塞环滑动面之间的摩擦力: Ffric,ax

气体作用力: Fgas,ax

润滑油填充环槽时的阻尼力: Fhydr,ax

推力面和反推力面相互作用引起的弯曲力:Fbend

径向:

活塞环弹力引起的张力: Fresid

气体作用力: Fgas,rad

活塞环和环槽之间的摩擦力: Ffric,rad

缸套和活塞环润滑面之间润滑油动压引起的油膜压力: Fhydr,rad

2. 2 活塞环运动分析

活塞环工作时受到高温、高压燃气的作用,并在润滑不良的条件下在气缸内高速滑动。活塞环在环槽中的运动十分复杂,除了随活塞进行高速往复运动之外,还有轴向、径向以及圆周方向上的旋转运动。内燃机高速运转时,活塞环循环往复的频率和惯性力增大,当活塞环的自由振动与活塞运动发生共振时,就可能使活塞环做轴向和径向方向上的不规则运动以及扭曲运动,从而使窜气量增大,磨损加剧,降低其密封性〔4〕。

2. 3 活塞环运动方程

由2. 2知,活塞环的运动分为活塞环轴向、径向运动和活塞环的翘曲,方程由公式 ( 2. 1) 至( 2. 4) 所示。

( 1) 活塞环轴向运动

如果活塞环和环槽接触,则触点压力Fcontact:

当Fcontact,活塞环随活塞一起运动,活塞环轴向位移xring等于活塞位移xpiston;

当Fcontact,活塞环将与环槽的接触脱离。

轴向运动方程将通过作用活塞环上的力的动力平衡给出:

( 2) 活塞环的径向运动

活塞环滑动面和缸壁之间的接触力:

Fcontact,rad0,活塞环与缸壁脱离接触。

( 3) 活塞环的翘曲

绕活塞环截面中心的角动量( 图的点M) :

式中,Melastic为阻止活塞环翘曲的弹性力矩;Mpre - twist为自身翘曲的弹性力矩; h1为到力F1的垂直距离; ζ为翘曲高度。

3 仿真模型的建立

通过对活塞径向刚度矩阵进行编制,运用AN-SYS软件建立活塞和缸套的有限元模型,获得了活塞和缸套的热边界条件,并分别对活塞和缸套的温度场分布及热力耦合作用下的径向变形进行计算,接着将相关数据作为边界条件导入EXCITE Piston&Rings软件中,然后建立活塞组摩擦副模型,对窜气量进行模拟仿真计算,仿真模型如图3. 1所示。

在仿真模型中,所演示的为单缸仿真图,其中,LINER为缸套、Mono Piston为单体活塞、Pis-ton Pin为活塞销、Conrod为连杆、Oil Ring为油环、Top Ring和2nd Ring为两个气环。在该模型中,AVL Glide软件简化了柴油机活塞、活塞环和缸套等的零件,将其模拟为二元视图模型。从图中可以明显看出各部分的组成、结构、位置。

柴油机主要参数如表3. 1所示。

4 计算结果与分析

4. 1 开口间隙对窜气量的影响

开口间隙是活塞环设计中的重要结构参数,对窜气量有重要的影响。本文就活塞环开口间隙为0. 45mm,0. 50mm和0. 55mm时,考察其对窜气量的影响规律。

计算得到的各开口间隙下的窜气量曲线如图4. 1所示。由图可看出,开口间隙对窜气量有很大的影响。并且,随着活塞环开口间隙的增大,窜气量也呈显 著增大的 趋势,在做功行 程 ( 00到1800) 的窜气量差别尤为明显。从开口间隙产生的泄漏是不可避免的,任何使开口泄漏面积增大的因素均会使窜气量增大。气体流动截面积随着开口间隙的增大而增大,气体流动阻力随之减小,导致窜气量急剧增加。因此从减少窜气量,增加内燃机的密封性角度来看,减少活塞环开口间隙是最有效的方法。但是由于热膨胀等的影响,活塞环必须存在一定的开口间隙才能保障内燃机的正常运行。

4. 2 侧隙对窜气量的影响

从前面对窜气途径分析可知,活塞环侧隙也是不可避免的窜气通道。因此,分别将侧隙设定为0. 064mm、0. 084mm和0. 114mm, 得到的窜气量的变化曲线如图4. 2所示。

由图4. 2可看出,随着活塞环侧隙的增大,窜气量呈现出 增大的趋 势,但是仅在 进气行程( 3600到5400) 过程中变化较为明显。这是因为我们在仿真模拟的过程中,忽略了燃烧室压力和温度场的变化。并且,在压缩行程的上半部分 ( -900到00) ,活塞环紧贴环槽底面而压差和润滑状态没有太大的改变均可以忽略,因此该阶段的漏气量不会有太大的变化,同理直到排气行程 ( 1800到3600) 。而在进气行程过程中,燃烧室内部的压差变大,再加上活塞环由活塞环槽的上端面到下端面的运动过程中,由于侧隙的变化窜气通道就会略微变大,因此在进气行程的最大值附近,窜气量会略微变大。

4. 3 背隙对窜气量的影响

分别取活 塞环背隙 为0. 25mm、0. 35mm、0. 45mm,得到的窜气量曲线如图4. 3所示。

由图4. 3可以看出,随着活塞环背隙的增大,窜气量呈现出略微增大的趋势。并且,随着活塞环背隙的增大,窜气量的最高值也会随之增高。这是因为在压差最大时,活塞下行,活塞环也有了上行的趋势,这时增大活塞环背隙,就意味着此时的流通面积增大,所以窜气量也必然会增大。

4. 4 配缸间隙对窜气量的影响

配缸间隙是指活塞外侧与气缸套内壁之间的间隙距离。从前面分析活塞运动可知,活塞在轴向运动过程中会出现绕活塞销摆动等不规则运动,配缸间隙则保证了活塞不会在缸套中卡死。分别取配缸间隙为0. 0675mm,0. 0775mm,0. 0875mm,计算得到各配缸间隙下缸内窜气量变化趋势如图4. 4所示。

随着配缸间隙的增大,窜气量呈现小幅增大,这是因为配缸间隙的增大使活塞环与缸套贴合不良,导致活塞的不规则运动增加,活塞环的径向、轴向和扭曲运动随之加剧,从而使窜气量增加。

5 总结

1根据窜气途径,分析了开口间隙、侧隙、背隙和配缸间隙对窜气量的影响。结果表明,开口间隙对窜气量的影响最大,在设计时应重点考虑。

6.气量亦是力量 篇六

建安五年（公元200年），袁绍出兵讨伐曹操，后来名列“建安七子”之一的大文人陈琳奉命起草檄文，将曹操骂了个狗血喷头。后来，曹操抓住了陈琳，问他为什么起草檄文骂他？

陈琳不卑不亢：“箭在弦上，不得不发耳。”曹操由此发现陈琳是一个难得的人才。于是，曹操不但没听众人劝说杀了他，还力排众议，把陈琳留在身边做高参。可见其不计前嫌之胸怀，求才若渴之迫切，惜才如金之胆识。

“争天下必先争人”，三下求贤令便可看出曹操对人才的渴求，在建安15年（公元210年）春第一次发布的《求贤令》中，他指出“唯才是举，吾得而用之”。据说，这是中国历史上第一次明确提出了“唯才是举”的用人方针。

记得鲁哀公问孔子：“何以则民服？”孔子答曰：“举直错诸枉，则民服；举枉错诸直，则民不服。”孔子认为，一个领导者能用有德有才之人，则部属就信服。相反，如果把无德无能者用起来，部属自然就不服。也就是说，服与不服，在德不在权，有权可能使人口服，有德才能使人心服。曹操为何让人信服？从对待对手的态度上就可见一斑。在与羽翼未丰的刘备青梅煮酒时，有人觉得刘备必有后患，建议杀了，可曹操却说：“现在是网罗天下人才的时候，不能因杀一个人而失了天下心。”用一贤人则群贤毕至，见贤思齐就蔚然成风，反之必众叛亲离、事业受损。果然，正是曹操这种爱才的坦荡胸怀，许多人才向曹营流动，士气持续高涨，形成了雄兵百万、战将千员的鼎盛局面。

官渡之战大战袁绍，手下的亲信搜集到战前本营中一些人因怕打不赢而写给袁绍的欲降信，下属问如何处理。谁知曹操看也不看，让人一把火烧掉。曹操以他气势如虹的度量，使所有人大为宽心，也凝聚了众将之心，实际上也起到了难以估量的正能量作用。曹操如此宽宏大度，谋臣武将怎能不肝脑涂地以死相报呢？

“善用人者能成事，能成事者必用人。”纵观曹胜袁败的演变过程，可以看出，袁绍曹操同是汉末乱世中崛起的人物，但袁绍心胸狭窄，刚愎自用，“外宽内忌，好谋无决”，而曹操广开进贤之路，广纳天下英才，以宽广的眼界对事，以宽阔的胸怀对人，“引才引心，留才留根”，方能长久地赢得人心。所以，在导致成败的众多因素的背后，早就潜伏着某种必然性在悄悄开启双方的命运之门。

气量比才干重要，有才干者为人所用，有气量者才能用人。有气量的人就像计算机有个大内存硬盘，装得下各种“文件”，转换迅速，运用自如，化为我用，这就是曹操的气度与风度，因而他就自然而然地站到了致胜的制高点。

气量宽宏也折射了一个为官者的修养，使人从容淡定，志存高远。气量是一个人取得成功不可或缺的内在力量。

7.低气量计量间压油难题的解决方案 篇七

1 现行的压油方式存在的问题

低气量计量间现行的压油方式主要有三种, 分别为使用单井压油、安装平衡罐压油和安装排油泵压油, 但是这三种压油方式都存在不同程度的弊端, 对计量的安全性、效率和准确性造成极大的影响。

1.1 单井压油

单井压油和正常的量油测气时压油一样, 在计量完毕后通过倒一口井进行压油, 只不过正常的计量时是找一口气量大的井进行压油, 单井压油是从低气量计量间管辖的油井中找出相对气量最大的一口井进行压油。这里需要注意的就是低气量计量间并不是一点气都不产, 每口井多少也能产一定量的气, 只要有气就能进行分离器排液, 只不过排液时间不同而已, 单井的气量越大排液时间越短, 相反单井的气量越小则排液需要的时间就越长。在低气量计量间用这种单井压油的方式进行压油一次基本需要6-8个小时, 更有甚者需要20个小时以上才能排液一次, 这样就严重影响了计量的效率, 尤其对于管辖油井较多的计量间, 完全无法完成正常的计量任务, 所以单井压油的问题就是时间长效率低。

1.2 平衡罐压油

平衡罐压油是在分离器的下方安装一个平衡罐, 平衡罐与集输流程相连实现密闭集输, 这样在正常生产中脱出来的气就会在平衡罐的上端形成一个气顶, 该气顶与计量分离器的上部气体空间相连, 当导通平衡罐气顶和计量分离器上部气体空间流程时, 二者就处于同一压力系统, 由于分离器处的位置较高, 分离器中的液体在自重的作用下流进平衡罐实现压油。但是在使用中发现存在问题和隐患, 一是在产液能分离出气的时候就会在平衡罐形成一个气顶, 产液能够分离出的气量越大, 形成的气顶也就越大, 但是在低气量计量间产液能够分离出的气体有限, 几乎在平衡罐上方形成不了气顶, 达不到气顶和分离器上部气体空间相连的先决条件, 也就无法实现压油了。同时安装一个平衡罐的投资至少需要20万, 还有平衡罐一般是埋在地下, 设备流程的正常检测非常困难, 更有甚者由于地势问题, 平衡罐长期处于水淹腐蚀之中, 其产生的安全隐患不容忽视。在者从以上的分析可以看出气量大的时候单井就能压油, 气量低时平衡罐也毫无意义, 但是从系统的安全性来说, 多一个额外的设备就会多一份风险。所以平衡罐压油就是用处不大风险不小。

1.3 排油泵压油

排油泵压油就是在计量分离器的出口直接安装一个齿轮泵, 直接将分离器中的液体抽到集输系统中去, 但是在实际运用中发现排油泵压油虽然能够实现压油的目标, 但是对后续计量产生影响。因为计量分离器是一个密闭空间, 通过排油泵将计量分离器的液体抽走后, 必然会降低分离器内的压力, 一旦下一次打开单井计量闸门后, 由于单井的回压比当前分离器压力高, 于是就出现单井及管线中的液体短时间内大量涌进分离器, 严重影响计量的准确性。所以排油泵压油的问题主要就是计量不准确。

2 辅助气体压油装置

2.1 辅助气体压油装置原理

我们分析当前分离器压油困难的主要原因就是没有气, 如果我们能够人为的补充一个气源, 在分离器需要排液是通过气泵将辅助气体注入到分离器的上部气体空间, 注入压力与分离器的压力持平, 但是必须低于安全阀的开启压力, 这样就能够把分离器内的液体排出。

2.2 辅助气体压油装置的安装

低气量井虽然产气少, 但是也能在集输流程中脱出一定量的天然气, 而空气与天然气混合后当浓度达到5%时, 就处于爆炸极限危险性较大。因此空气不适合当做辅助气体介质, 而惰性气体氮气则成为最好的气源选择。在实验之前, 我们首先核准了两台设备的工作容量均为3m3/h, 这样就保证了设备使用的匹配性, 然后我们对氮气机的氮气百分比进行了检测, 确保其出口为浓度高达99%的氮气。在初步实验时, 将空气压缩机与氮气机进行相连, 将氮气机出口与分离器液位计上端的排气口相连, 氮气的输出压力可以通过氮气机进行调整, 考虑到氮气机在制造氮气时会排出空气, 将氮气机与空压机均放置于计量间外操作。计量完毕需要压油时启动空压机与氮气机, 使与集输压力相等的氮气源源不断地补充进入分离器内实现压油。

2.3 辅助气体压油装置的使用效果

辅助气体压油装置在陆上作业区7个计量间试用一年来, 共计完成量油测气3000余次, 达到了预期的效果, 单次压油时间基本都在4分钟左右, 同时由于注入压力和集输管汇压力相同, 避免了分离器被抽空现象, 同时使用的介质为氮气, 满足计量间的防火防爆要求, 具有安全、高效、便捷、经济的的特性。

3 结语

8.气量的作文 篇八

在国民经济各部门和人民日常生活中压缩机的使用十分广泛, 它是化工、石油、矿山、冶金、机械、制冷以至国防工业中不可缺少的重要设备, 被称为化工、石油行业的“心脏”, 其运行的可靠性与经济性直接影响工业生产, 所以压缩机的测试受到了越来越多的重视。在结合现代测试技术和计算机技术的情况下, 活塞压缩机性能测试装置的发展及使用更普遍, 因此, 对测试系统的结构改进显得尤为重要, 测试方法的更新将会使活塞压缩机的使用更加安全、可靠和经济[1]。

孙杰[2]等对微机在压缩机指示图的应用进行了研究, 介绍了传感器的选择与安装方法, 采集系统的标定与数据处理方法。顾海明[3]和朱根兴也对微机在测试指示功图的应用进行了研究。魏龙[4]等对活塞式压缩机电子式指示图测试装置进行了改进。

在传统压缩机排气量测试实验的基础上, 本研究采用现代测试与采集技术, 开发压缩机排气量测试系统, 实现实时、准确地测量压缩机排气量。

1 压缩机排气量测试系统的开发

1.1 测试系统原理

活塞式压缩机的排气量通常是指单位时间内最后一级排出的气体量, 换算到吸入状态时的容积流量[5], 单位为m3/min或m3/h。按照国家标准GB3853-98规定, 容积式空气压缩机排气量一般采用喷嘴法测量[6]。气体流经喷嘴时, 流速在出口处形成局部收缩, 使流速增加, 静压力降低, 在喷嘴前后产生了压力差。气体的流量越大, 则在喷嘴前后产生的压力差也越大。

所以, 研究者可以通过测量压力差和温度来计算气体的流量, 计算压缩机排气量的公式为:

式中:T1—喷嘴出口气体温度, K;c—喷嘴系数, 该系数可按有关表格求取;Pb—实验处的大气压力;Pa—绝对压力;d—喷嘴直径, mm;TX1—第一级吸气温度 (即室温) , K;Δp—喷嘴前后的压力差, Pa (该值可用水柱压差计测量, Δp=9.807H, H是以毫米为单位的压差计读数) 。

活塞式压缩机测试技术伴随着测试技术的发展而发展, 尤其是伴随着传感器、测试仪器和信号处理技术的不断更新和发展[7]。本研究中, 用温度传感器代替温度计测试温度, 微压传感器代替U型测压计测试压力, 完成压力信号的采集;应用Visual Basic软件开发采集和计算系统, 智能计算排气量。

活塞式压缩机排气量测试系统原理如图1所示。

1.2 测试系统的硬件结构组成

为了测试活塞式压缩机的排气量, 需要测试以下数据[8]:

温度T。第一级吸气温度TX1 (即室温) 、喷嘴前的气体温度T1;

压力P。实验处的大气压力Pb、喷嘴前后的压力差Δp。

系统硬件主要由压力传感器、温度传感器、变送器、数据采集卡[9,10]以及工控机所组成。

传感器及采集卡型号如表1所示。

2 数据采集及处理系统的开发

2.1 主程序流程图

本研究中的测试系统主要采用Visual Basic软件编程, 测试程序流程如图2所示。

测试流程主要包括初始化、开始采集、结束采集、室温与大气压的输入、计算排气量及退出。

2.2 测试系统使用步骤

测试系统使用步骤如图3 (a～e) 所示。

其中:

步骤一。打开活塞式压缩机排气量测试系统, 点击“开始”, 进入测试界面。

步骤二。点击“开始”, 进入测试界面, 进行初始化。

步骤三。初始化完毕, 检查设备是否连接, 电源是否供电, 检查完毕即可进行采集数据。

步骤四。点击采集, 数据稳定采集进来后, 点击“结束采集”, 数据采集成功。

步骤五。输入当地大气压和实验室温度及储气罐压力。计算排气量, 记录数据, 点击退出。

3 测试系统误差分析

本研究以储气罐压力为0.2 MPa为例, 对由U型管读取水柱高度和水银温度计读取温度而计算得的排气量, 与微压传感器测得压力和温度传感器测得温度而计算得的排气量进行比较, 分析误差, 比较精度。

(1) 根据U型管读取水柱高度和水银温度计读取温度而计算的排气量Q1。

水柱高度H:左侧水柱高度为396 mm, 右侧水柱高度为642 mm, 得到水柱高度差ΔH为246 mm;

喷嘴前后压差Δp:Δp=9.807×ΔH=9.807×246=2 412.52 Pa;

喷嘴前的气体温度T1:24.5℃;

室温TX1:22.0℃;

大气压Pb:101 790 Pa;

查表得喷嘴系数c=0.965。

根据排气量计算公式, 可得Q为:

计算得:Q1=0.462 8 m3min。

(2) 根据微压传感器测得的压力和温度传感器测得的温度, 计算得到排气量Q2=0.467 8 m3min, 如图3 (e) 所示。

(3) 理论排气量。

理论排气量计算公式为:

式中:Vs—行程容积, m3;λv, λp, λt, λl—容积系数, 压力系数, 温度系数和泄漏系数;n—压缩机转速, n=352 r/min。

行程容积Vs计算如下:

式中:Ap—作用面积;S—活塞行程, S=100 mm;D—汽缸直径, D=110 mm;d—活塞杆直径, d=20 mm。

容积系数λv计算如下:

式中:α—相对余隙容积, α=8%;ε—压缩比, ε=3;m—膨胀过程指数, m=1.1。

压力系数λp计算如下:

λt—按照经验值取为0.94;λl—由于无任何气体泄漏到机器外部, 故取为1。

计算得:

误差:

不同储气压力时的排气量Q1与排气量Q2及理论排气量Q如表2所示。

由表2可以看出, 由实际测量而计算的排气量Q1与测试系统测量Q2的排气量相差很小, 且两种排气量测试方法测得的排气量与理论排气量十分接近, 该系统具有相当高的准确性。

4 结束语

结合现代测控技术设计的、基于计算机辅助系统的活塞式压缩机测试原理, 与以前相比, 测试技术有了很大的改进, 快速性、可靠性、准确性等优点也越来越明显。与改进前相比, 新的压缩机实验装置测试技术利用计算机技术完善了数据采集功能, 不仅为操作人员提供了直观形象的画面, 而且能够记录每个采样周期内压力变化的具体数据, 为进一步的工程计算分析提供了可能。

该测试系统具有以下特点:

(1) 高速度。微机测试系统的数据采集与处理、显示与记录, 都是在预先编好的测量程序的统一指挥下完成的。因此它的测量速度比常规的人工测量快。

(2) 高精度、高效率。由于测试系统的测试速度快, 可以进行多次重复测量, 使随机误差的影响大大减少。

(3) 试验数据的实时处理。及时提供试验结果, 测试系统高速采集试验原始数据后, 可根据操作者需要进行处理。也可以把原始数据存盘, 以备以后处理之用。

参考文献

[1]朱根兴, 黄中原.基于微机的压缩机性能测试系统设计[J].应用科技, 2004, 31 (51) :9-10.

[2]孙杰, 金珊.微机自动检测活塞式压缩机指示图的应用[J].流体机械, 2001, 29 (4) :27-30.

[3]顾海明, 周勇军.往复式压缩机性能测试系统装置研制与运用[J].实验技术与管理, 2010, 27 (9) :58-63.

[4]魏龙, 李建新, 王悦.活塞式压缩机电子式指示图测试装置的改进[J].石油机械, 2003, 31 (6) :44-46.

[5]李云, 姜培正.过程设备设计[M].北京:化学工业出版社, 2008.

[6]张也影.流体机械[M].北京:高等教育出版社, 1999.

[7]范云霄, 隋秀华.测试技术与信号处理[M].北京:中国计量出版社, 2006.

[8]慎世珍, 李连生.使用VC++开发基于PC机的压缩机性能测试系统[J].压缩机技术, 2004 (1) :4-7.

[9]陈辉, 陈志平, 张巨勇, 等.基于AVR单片机的小型螺杆空气压缩机控制器开发[J].机电工程, 2011, 28 (4) :457-460, 463.

9.气量的作文 篇九

1资料与方法

1.1一般资料

选择我院2011年1月~2014年4月收治的96例肺结核合并呼吸衰竭患者作为研究对象,均符合中华医学会结核病学分会2001年制订的肺结核诊断标准[8]和呼吸衰竭诊断标准[9]。 入选患者中,男54例,女42例;年龄20~83岁,平均(65.7±13.8)岁;肺结核分型: 原发性肺结核6例,血行播散性肺结核16例,继发性肺结核74例;呼吸衰竭分型:Ⅰ型呼吸衰竭60例,Ⅱ型呼吸衰竭36例。 将所有患者按照随机数字表法分为观察组和对照组,两组患者一般资料比较,差异无统计学意义(P > 0.05),具有可比性。 见表1。

1.2方法

1.2.1肺结核诊断标准1咳嗽、 咳痰3周及其以上, 低热可伴有盗汗、乏力、食欲下降、咯血、胸痛、呼吸困难等症状;2痰液标本镜检结果为阳性;3胸部X线片显示:明显肺部异常阴影,呈现渗出、增殖、纤维或干酪性病变,可伴有胸腔积液、胸膜增厚或粘连等; 4胸部CT显示:粟粒阴影,气管或支气管病变[13,14]。

1.2.2呼吸衰竭诊断标准1呼吸困难、 口唇发绀、精神萎靡等症状,并发肺性脑病时,还可伴有消化道出血;2血气分析显示:静息状态吸空气时动脉血氧分压(Pa O2) < 8.0 k Pa (60 mm Hg)、 二氧化碳分压(Pa- CO2)> 6.7 k Pa(50 mm Hg)为Ⅱ型呼吸衰竭,单纯动脉血Pa O2降低则为Ⅰ型呼吸衰竭[15,16]。

1.2.3机械通气方法入选患者均接受机械通气治疗, 均采用PSV通气模式(PS+PEEP),通过调节PS以调整潮气量大小, 参考动脉血气分析结果调整吸氧浓度,维持患者血氧饱和度在95%~98%,两组呼吸末正压均为0.5~0.8 k Pa(5~8 cm H2O),其中观察组潮气量为5~7 m L/kg,对照组潮气量为9~11 m L/kg。

1.2.4观察指标两组均在机械通气前及通气后24 h进行血气分析检测并比较结果,指标包括p H、Pa CO2、 Pa O2;统计两组机械通气时间、气压伤及预后情况。

1.3统计学方法

采用SPSS 13.0统计软件对数据进行分析和处理,计量资料以均数±标准差(±s)表示,采用t检验, 计数资料采用 χ2检验, 以P < 0.05为差异有统计学意义。

2结果

2.1两组患者通气前后相关血气分析指标比较

通气前,两组相关血气分析指标比较,差异无统计学意义(P > 0.05);通气后24 h,两组p H、Pa O2明显比通气前高,Pa CO2明显比通气前低, 差异有高度统计学意义(P < 0.01);通气后24 h,两组p H比较, 差异无统计学意义(P > 0.05);通气后24 h,观察组Pa CO2、Pa O2明显比对照组高, 差异有高度统计学意义(P < 0.01)。 见表2。

注: 与对照组通气后24 h比较,△t = 5.713,P < 0.01;#t = 10.358,P < 0.01;Pa CO2:二氧化碳分压;Pa O2:氧分压;1 mm Hg = 0.133 k Pa

2.2两组患者机械通气时间比较

观察组机械通气时间为(10.1±5.0)d,对照组机械通气时间为(13.5±5.7)d,观察组显著短于对照组,差异有高度统计学意义(t = 3.107,P < 0.01)。

2.3两组患者气压伤及预后情况比较

观察组气压伤发生率较对照组低,差异有统计学意义(P < 0.05)。 两组预后情况比较,差异有统计学意义(P < 0.05)。 见表3。

3讨论

肺结核患者由于肺组织长期受结核病毒损伤,其肺组织顺应性变差,并且部分肺间质破坏导致肺泡融合,进而形成肺大泡、空洞等,在接受机械通气治疗时,会由于潮气量不适宜,导致气道压力过高,从而造成气压伤,甚至并发气胸,这种呼吸机相关性肺损伤不仅降低机械通气的治疗效果,而且对患者预后造成不良影响[17,18]。 这些机制包括暴露于高通胀的跨肺压力(气压伤)、肺泡过度膨胀(容积伤)或重复开启和关闭肺泡。 除了直接的结构破坏外,这些机械力可以触发一系列复杂的炎症介质,使局部和全身性炎性反应传播到非肺器官[19],导致多个系统器官功能障碍, 最终死亡。 临床发现,在进行机械通气治疗时,除了高气道压外,过度增加肺容积和肺组织过度扩张是导致呼吸机相关性肺损伤发生的重要机制[20]。

目前认为,传统使用的大潮气量机械通气可导致肺损伤,而小潮气量可能具有肺保护作用。 但是,过低的潮气量会导致通气量下降, 可能引起二氧化碳潴留、小气道闭合、呼吸道分泌物潴留及肺不张,增加死腔量,造成肺内分流以及高碳酸血症,从而增加肺损伤。采用适当的呼气末正压可使塌陷的肺泡复张,减少呼吸死腔,改善肺的顺应性,以避免上述不良作用[21]。 然而,过高的呼气末正压同样会增大气道压力,增加呼吸机相关性肺损伤的风险;同时,使静脉回流阻力、 肺血管阻力、右心后负荷增加,心排量、回心血量下降,进而导致血压下降。

本研究中, 呼气末正压选择临床上常规使用的0.5~0.8 k Pa(5~8 cm H2O),既可以维持一定的肺泡张力,又不会产生严重的呼吸机相关性肺损伤,也不会对循环系统造成严重影响。 两组患者均采用相同的呼气末正压,减少其对研究结果的干扰,单纯研究小潮气量和常规潮气量机械通气在治疗肺结核合并呼吸衰竭中的辅助效果,结果表明,小潮气量(6 m L/kg)和常规潮气量(10 m L/kg)机械通气辅助治疗肺结核合并呼吸衰竭患者均可有效调节患者机体p H维持在正常水平,提高患者机体动脉血Pa O2,促进机体排出二氧化碳;小潮气量机械通气辅助治疗肺结核合并呼吸衰竭还可以提高临床效果, 缩短机械通气时间,有效减少气压伤和降低患者死亡率。

综上所述,小潮气量机械通气辅助治疗肺结核合并呼吸衰竭的临床效果较好,安全性高,值得临床推广应用。

摘要：目的 探讨小潮气量机械通气与常规潮气量机械通气治疗肺结核合并呼吸衰竭的临床效果。方法 选取2011年1月2014年4月首都医科大学附属北京胸科医院收治的肺结核合并呼吸衰竭患者96例,按照随机数字表法分为观察组和对照组,各48例。在常规治疗的基础上,观察组患者给予小潮气量机械通气治疗,对照组患者给予常规潮气量机械通气治疗,比较两组相关血气分析指标、机械通气时间、气压伤发生情况及预后情况。结果 通气前,两组相关血气分析指标比较,差异无统计学意义(P>0.05);通气后24 h,两组p H、氧分压(Pa O2)明显比通气前高,二氧化碳分压(Pa CO2)明显比通气前低,差异有高度统计学意义(P<0.01);通气后24 h,两组p H比较,差异无统计学意义(P>0.05);通气后24 h,观察组Pa CO2、Pa O2明显比对照组高,差异有高度统计学意义(P<0.01)。观察组机械通气时间短于对照组,差异有高度统计学意义(P<0.01)。观察组气压伤发生率低于对照组,差异有统计学意义(P<0.05)。两组预后情况比较,差异有统计学意义(P<0.05)。结论 小潮气量机械通气治疗肺结核合并呼吸衰竭可有效提高患者的动脉血Pa O2,降低气压伤发生率和死亡率,值得临床应用。