主要技术参数施工升降平台方案

主要技术参数施工升降平台方案（精选6篇）

1.主要技术参数施工升降平台方案 篇一

西溪河栈桥及钻孔平台施工技术方案

栈桥桥面纵向设计为平坡,按单向行车道设计,桥面宽6.0m,因栈桥较短,栈桥上不设会车道,过往车辆均在栈桥外会车.栈桥及钻孔平台桥面系结构为厂制正交异性板.本文对栈桥、钻孔平台施工安全技术方案进行了分析.

作 者：郭志 作者单位：中铁四局集团第五工程有限公司,江西,九江,33刊 名：中国新技术新产品英文刊名：CHINA NEW TECHNOLOGIES AND PRODUCTS年，卷(期)：“”(12)分类号：U4关键词：栈桥 钻孔平台 施工

2.主要技术参数施工升降平台方案 篇二

1 工艺参数

用以表达流水施工在施工工艺上的开展顺序及其特性的参量, 均成为工艺参数, 它包括施工过程数和流水强度。

1.1 施工过程数

在组织流水施工时, 用以表达流水施工在工艺上展开层次的过程, 统称为施工过程。它既可以分项工程, 用可以是分部工程或者单位工程。施工过程划分的粗细程度由实际需要而定, 当编制控制性施工进度计划时, 组织流水施工的施工过程可以划分得粗一些, 施工过程可以是单位工程, 也可以是分部工程。当编制实施性施工进度计划时, 施工过程可以划分得细一些, 施工过程可以是分项工程, 甚至是将分项工程按照专业工种不同分解而成的施工工序。按照施工过程在工程项目中的地位、作用、工艺性质和复杂程度不同, 可以分为以下几种。

1.1.1 主导施工过程和穿插施工过程

对整个工程项目起决定性作用的施工过程称为主导施工过程, 在编制施工组织计划时应重点考虑, 如大面积的吊顶工程。而穿插施工过程主要是与主导施工过程相搭接或平行穿插, 它受到主导施工过程的控制, 如搭设脚手架等。

1.1.2 连续施工过程和间歇施工过程

连续施工过程是指一道工序接一道工序连续施工, 不存在技术间歇的施工过程, 如铺装木地板等。而在施工过程中受材料性质影响, 需要技术间歇的施工过程成为间歇施工过程, 如石材铺挂的传统作业就受灌浆养护的影响而需要间歇。

1.1.3 复杂施工过程和简要施工过程

在工艺上由紧密相连的几个工序组成的施工过程成为复杂施工过程, 如纸面石膏板隔墙的安装等。而工艺上由一个工序构成的施工过程称为简单施工过程, 如抹灰工程。

1.2 施工过程数的确定

流水施工的施工过程数用“n”表示, 它是流水施工的基本参数之一。施工过程数的多少受施工计划的性质和作用、施工方案、工程量的大小和劳动力的组织等因素的影响。在划分时以主导施工过程数为主, 根据工程特点可以合并或分解编制。

1.3 流水强度

流水强度是指流水施工的某施工过程 (专业工作队) 在单位时间内所完成的工程量, 也称为流水能力或生产能力。例如, 浇筑混凝土施工过程的流水强度是指每工作班浇筑的混凝土立方数。其计算公式为

式中:Vi-某施工过程 (队) 的流水强度;Ri-投入该施工过程中的施工机械台数或工人数) ;Si-投入该施工过程中的计划产量定额。

2 空间参数

在组织流水施工时, 用于表达流水施工在空间布置上所处状态的参量, 均称为空间参数。它包括工作面、施工层、施工段等。

2.1 工作面

在组织流水施工时, 某专业工种施工时所必须具备的活动空间, 称为该工种的工作面。工作面的大小应根据该工种工程的计划产量定额、操作规程和安全施工技术规范的要求确定, 他直接影响专业工作队的生产效率和施工安全。

2.2 施工层

在组织流水施工时, 为满足专业工种对施工工艺和操作高度的要求, 将施工对象在竖向划分为若干个操作层, 这些操作层就称为施工层。施工层的划分受施工工艺的要求及建筑物、楼层和脚手架的高度等因素影响。

2.3 施工段

将施工对象在平面或空间上划分成若干个劳动量大致相等的施工段落, 称为施工段或流水段。施工段的数目一般用m表示, 它是流水施工的主要参数之一。

2.3.1 划分施工段的目的

划分施工段的目的就是为了组织流水施工。将工程体划分成若干个施工段, 为组织流水施工提供足够的空间。在组织流水施工时, 专业工作队完成一个施工段上的任务后, 遵循施工组织顺序又到另一个施工段上作业, 产生连续流动施工的效果。组织流水施工时, 可以划分足够数量的施工段, 充分利用工作面, 避免窝工, 尽可能缩短工期。

2.3.2 划分施工段的原则

施工段的数目及分界应适当。施工段过多会使每段的工作面过小, 影响工作效率或不能充分利用人员和设备而影响工期;划分太少则难以形成流水施工, 造成窝工、间歇等现象。因此, 为了使分段科学合理, 应遵循以下原则: (1) 施工段的分界要同施工对象的结构界限尽量一致。 (2) 各施工段上所消耗的劳动量大致相等, 相差不宜超过15%, 保证施工的连续性和均衡性。 (3) 施工段的大小应使主要施工过程的施工队组有足够的工作面。 (4) 层段总数不少于施工段组数。

3 时间参数

在组织流水施工时, 用以表达流水施工在时间排列上所处状态的参数, 称为时间参数, 它反映各施工过程相继投入施工的时间数量指标。它包括流水节拍、流水步距、流水工期等。

3.1 流水节拍

一个专业工作队在一个施工段上施工作业的持续时间, 称为流水节拍。通常用“t”表示。流水节拍的大小, 关系着施工人数、机械、材料等资源的投入强度, 也决定了工程流水施工的速度、节奏感的强弱和工期的长短。通常流水节拍的确定方法有以下几种:

3.1.1 定额计算法

根据各施工段的工程量、资源量进行计算, 计算公式为

式中:ti-某专业工作队的流水节拍;Ri-某专业工作队投入的工作人数或机械台数;Pi-某专业工作队的劳动量或机械台班量;Ni-某专业工作队的工作班次。

3.1.2 工期计算法

工期计算法往往是采用倒排进度法。即根据工期要求倒排进度, 确定各施工过程的工作延续时间;然后根据施工过程的工作延续时间及施工段数确定出流水节拍, 计算公式为:

式中:t-流水节拍;T-某施工过程的工作延续时间;m-某施工过程划分的施工段数。无论采用哪种方法确定流水节拍都应注意到工作面的条件、机械设备的工作效率、材料及构配件的供应能力、工作队组的组织等方面因素。

3.2 流水步距

在组织流水施工时, 相邻两个工作队组在符合施工顺序, 满足连续施工, 不发生工作面冲突的条件下, 相继投入工作的最小时间间隔, 称为流水步距, 以符号“K”表示。

流水步距的大小, 直接影响着工期, 步距大则工期长, 反之则工期缩短;而步距的长短又受到节拍的影响, 节拍大则步距大, 节拍缩短则步距变小。流水步距的长度在计算时应考虑下列因素:考虑每个专业队连续施工的需要;考虑技术间歇的需要;处理好与流水节拍的关系。

流水步距的数目取决于参加流水施工的施工过程数, 如施工过程数为n个, 则流水步距的总数为个

摘要：流水施工是建筑工程施工中最有效的较科学的一种施工组织方法, 它可以充分应用高层建筑大量工作空间和工艺多样性的特点实现连续均衡的生产。本文主要从如何确定流水施工的主要参数这一方面进行了详细地探讨。

关键词：流水施工,参数,建筑工程

参考文献

[1]杨博, 孙荣芳.建筑装饰工程施工[M].合肥:安徽科学技术出版社, 1992.

[2]朱志杰.最新建筑高级装饰施工与报价[M].北京:中国建筑工业出版社, 2000.

[3]严金楼.建筑装饰施工技术与管理[M].北京:中国电力出版社, 2009.

[4]朱治安.建筑装饰施工组织与管理[M].北京:中国建筑工业出版社, 2000.

3.主要技术参数施工升降平台方案 篇三

柴油发电机组主要技术参数及技术要求、发电机组）常用功率：）备用功率：）额定电压：）额定电流：

270A）额定频率：）额定功率因数：（滞后））稳态电压调整率：≤）瞬态电压调整率：）电压稳定时间：≤）电压波动率：≤）稳态频率调整率：≤）瞬态频率调整率：）频率稳定时间：≤）频率波动率：≤）满载燃油耗量：

38L）外形尺寸：

**）重量：

1800kg、柴油发动机、型号：、额定功率：、额定转速：、工作循环：四冲程、进汽方式：涡轮增压、空空中冷、冷却方式：闭式循环水冷却，自带水箱风扇散热、调速方式：数字电子调速、散热水箱风扇为发动机原厂配套

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个人整理精品文档，仅供个人学习使用、闭式曲轴箱，具有油气过滤分离装置、发动机具有电子管理系统、发动机具有故障自诊断功能，直接显示故障代码，便于维护检修、发动机有直流启动马达，启动马达、发动机具有高强度的金属材质油底壳、柴油发动机大修时间≥小时、发电机、额定容量：，在一定绝缘等级下恒定负载运行，容许每小时超载小时、额定频率：、励磁方式：无刷自励、电压调节：自动电压调节、相数：三相四线制、防护等级：、绝缘等级：级绝缘、波形畸变率：≤、短路电流能力：：、超速能力：≥、电话影响因数（）小于，电磁影响（）小于％。、符合标准

本企业制造的该系列发电机组满足国家

《工频柴油发电机组通用技术条件》标准。

4.卸料平台施工方案 篇四

本工程为和平北路西一巷8#住宅、办公楼，地下二层，地上三十四层，地下一层层高3.6m，地下二层层高3.6m，地上一层～三十四层层高2.9m突出屋面的电梯机房层高4.5m，室外高差为0.6m，房屋的总高度为99.20m。±0.000相当于绝对标高定为806.60主体高度99.20m

二、物料平台构造措施

设计平台长6000㎜，宽2500㎜，采用I22a工字钢加工主龙骨2道，平台采用[16槽钢加工次龙骨间距1000mm，上满铺200×50㎜木板，用钢丝与次龙骨连接牢固（木板和次龙骨上需打孔）；使用Φ48钢管焊制1500㎜高护身栏，立杆与边梁焊牢，立杆间距1000㎜，横杆间距600㎜，上下2道，上刷黄黑油漆，设置1500㎜高胶合板作为硬防护。钢丝绳可拉接在隔一层的顶板边梁上预埋的拉环上，工字钢底部加焊角铁防止向楼里移动,构造详见下图。

外架2根钢丝绳2根工22a倒料平台侧面投影图

[16[16工22a[16[16倒料平台平面投影图倒料平台正面投影图 上侧及左右两边用木楔釘牢梁厚Ф20拉环锚入底层钢筋之下拉环

2、受力计算

（取5500×2500mm平台计算，平台限重1.5吨为保证安全取2.0吨计算）

（1）、次梁计算：次梁采用16#热轧槽钢 ①荷载计算

考虑活荷载，0.556 KN/㎡

铺板均布荷载0.4 KN/㎡；[16槽钢线荷载：0.2 KN/m 施工活荷载：2.0 KN/㎡

取1000㎜宽板带作为计算单元，次梁上均布荷载计算：

q1=1.2（0.4×1.0＋0.2）＋1.4×（0.556×1.0＋2.0×1.0）=4.3KN/m ②强度验算：次梁计算简图表明其为均布荷载作用下的简支梁，以主梁作为支撑点（如图）：

q

弯矩：Mmax=1/8ql2=1/8×4.3×2.52=3.35KN〃m 支座反力：N=1/2ql=1/2×4.3×2.5=5.375KN σ=M/W≤f（钢管的抗弯抗压强度设计值f=205N/㎜2）[16槽钢X轴方向的截面抵抗矩Wx=117cm3 σ=3.35×106 /117×103=28.6N/㎜2＜f=205N/㎜2满足要求。（2）、主梁计算：（主梁采用I22a热轧工字钢）

①荷载计算：按主梁外侧钢丝绳吊点作为支撑点计算，为偏于安全，里侧钢丝绳不受力，主梁自重0.28KN/m，受到次梁传递的集中力。计算简图见附图，对A点取矩。（B点的支座反力相当于钢丝绳拉力在垂直方向的分力）

AqB

(3)、工字钢承载力计算： 钢丝绳与平台夹角：α=57o 受力分析如上图，均布荷载q2为： q2=1.2×0.33=0.396 KN/m 集中荷载P= 0.5q1×L1=0.5×4.3×2.5=5.375 KN 绳张力T=(3P+0.5q2L2)/sinα=17.31/0.83=20.85 KN 钢丝绳拉力T=20.85KN，分解为垂直方向T1=Tsinα=17.31KN 水平方向T2=Tcosα=11.35KN 将主梁简化为支座反力为NA、NB的简支梁 其上受均布荷载Q=6.166 KN/m 最大弯矩Mmax= q2L22/8=6.166×6.0×6.0/8=27.75 KN.m 工字钢的抗弯强度：（工字钢WX=309cm3）

σ=M/W≤f（钢管的抗弯抗压强度设计值f=205N/㎜2）

σ=M/W=27.75×106/（309×103）=89.79＜f=205N/㎜2 满足要求。(4)、钢丝绳计算：

①偏于安全考虑，平台每侧2道钢丝绳按1道受力计算

②钢丝绳选用6×19φ20（钢丝强度极限为1700N/㎜2）（规范选用），总断面积151.24㎜2，换算系数为0.82，钢丝绳的破断总拉力：257.0KN 钢丝绳的破断拉力：F=257.0×0.82=210.74 KN 钢丝绳的安全系数：K=F/T=210.74/20.85=10≥[K]=8 满足要求。（做吊索用钢丝绳法定安全系数[K]=8-10）(5)、拉环计算

上层在主梁两边穿孔，用钢丝绳穿过主梁栓牢,边梁受到的钢丝绳拉力分解为向外的水平拉力和垂直向下的拉力，使边梁受弯和水平受拉，因受拉位置靠近柱边，位于边梁负弯矩区域，所以边梁抗弯强度满足，对于边梁的水平抗拉，边梁上的板筋已满足要求。(6)、计算工字钢拉环焊缝强度

Ф20钢筋弯成U型与腹板成角度满焊板上穿Ф22圆孔

采用E43焊条，水平角焊缝，焊缝焊脚长he=0.7，hf=5 mm，计算长度lW=110 mm（工字钢翼缘宽度），焊缝受剪强度设计值ff=125N/㎜2 τf=N/ helW=20.85×1000/（5×110）=37.9 N/㎜2＜ff=125N/㎜2满足要求。

(7)、计算平台吊环强度：

平台自重：吊环采用φ18钢筋制作 合计平台自重约25KN 吊环强度：

σ=N/ A=25×1000/254.5=98N/㎜2＜f=125N/㎜2满足要求。

三、物料平台安全管理措施

1、平台搭设和制作的各种材料，如钢管、扣件、槽钢、工字钢、钢丝绳、吊环钢筋焊条等，由材料部门把关,供货商应提供出厂合格证、材料检测报告和供货商营业执照等相关资料，进行仔细检查，不合格的材料严禁使用。

2、物料平台在搭设之前，先确定搭设位置，尽量避开外脚手架的剪刀撑，以防通道与剪刀撑冲突。对操作工作严格按照技术亦底和安全操作规程进行作业，安全帽、安全带等防护必须佩带齐全，夜间施工必须由足够照明。搭设完毕后，必须由生产部门组织，技术、质量、安全等部门相关人员参加，按要求对平台进行验收，合格后方可投入使用，并填写必要的资料。

3、物料平台制作过程中，严格按照技术交底和操作规程进行作业，焊缝采用双面焊,长度、高度和强度必须满足规范要求。制作完毕后，必须由生产部门组织，技术、质量、安全等部门相关人员参加，对平台进行验收，合格后方可投入使用。在首次吊装时，生产、技术、质量、安全等部门相关人员必须到场，对吊装和安装过程进行监控，信号工、塔吊司机和安装工人紧密配合，严格按照操作规程作业。在吊装就位、钢丝绳拉紧后，要对平台和各种相关防护进行验收，并做荷载试压试验，合格后方可投入使用，并填写必要的资 料。

4、吊装时，利用平台四角的吊环将平台吊至安装位置，平行移动使主龙骨工字钢穿过外脚手架（注意不要磕碰外脚手架）就位，使定位角钢卡在结构边梁上（角钢下垫软物），然后拉结受力钢丝绳和保险绳，两道受力钢丝绳受力平衡后，慢慢放下平台，确认钢丝绳受力后，松去塔吊吊绳。

5、安保科要对搭设的物料平台定期和不定期的检查，掌握平台的使用、维护情况，尤其是在大风大雨过后，要对物料平台进行检查，对不合格的部位进行修复或更换，合格后方可继续使用。

6、平台上悬挂限重标志牌：限重1.5吨，严禁超载，或长期堆放材料，随堆随吊；堆放材料高度不得超过平台护栏高度；工人限数4人，严禁将平台作为休息平台。

7、几种材料堆放的单独限量：平台限重1.5吨，合计15KN，（1）施工荷载2.0 KN/㎡，平台尺寸4000×3500㎜；（2）钢管0.04 KN/m，350 m；

5.钻机平台安全专项施工方案 篇五

一、钻机平台方案：

本工程钻孔灌注桩施工在现状的河塘上进行，须搭设水上钻机平台以确保灌注桩顺利进行，具体搭设方案如下：

钻机平台采用圆木桩进行搭设，钻机平台高度应大于正常水位1.0M左右，木桩长度不小雨6M，稍径在Φ14~Φ22CM，承台灌注桩在河岸内陆地上不考虑排架，水上桥墩桩采用松木桩间距为0.6×3.5M双排排架搭设，木桩水平方向用木桩交叉连接，横木架设采用6M的松木桩平面满铺间距在0.6M（具体情况如平面图所示，另用钩钉上下两头牢固，以增加整个平台体系的刚度和稳定性，在搭设平台时考虑钻机的工作面，操作平台尺寸为5.1M×

2.1，操作平台间设连接通道，通道面宽为4M，以便于手拉翻斗车来往通过及桩机转移。

松木桩采用机器锤击法打入河床，入土深度不小于3M，木桩出水面不小于0.8M，水上排架共8排（东西两端）。

附件：水上平台搭设平面布置图及附图一、二、三。

二、桩架平台设计计算部分：

1、基础数据：

（1）材料选择：平台桩、横木、纵木梁均采用稍径Φ14~Φ22CM的松木桩，长度不小于6M。

6.强夯法施工的技术参数研究 篇六

强夯法的基本工作原理是反复将重型夯锤（质量一般为8t～40t）提到一定高度（一般为5m～30m）使其自由落下，给地基土以强大的冲击和振动，在此巨大的冲击能作用下，强大的冲击波通过地表迅速到达一定深度，从而使地基土体产生一系列物理力学性质的变化，地基立即压缩下沉，从而有效地改善地基土的工程性质，如提高地基土的强度、降低其压缩性、改善地基的承载能力等性能。法国的L.Menard于1970年首先创立了此项技术。

2 强夯法加固机理简介

L.Menard以及其它学者将强夯法对地基土的加固作用概括为如下几方面：

1）压实作用。巨大的强夯冲击能不仅使土中空气所占体积被压缩，也使水中的封闭微气泡被压缩。

2）土体局部液化。当能量以反复冲击荷载的形式施加于土体时，气体逐渐被压缩；土颗粒表面的结合水膜被扰动，使其摆脱分子引力的约束，当含气量为零时，土体中孔隙水压力急聚上升，局部发生液化。

3）孔隙水从裂隙中排出，土体固结。在巨大的强夯冲击能作用下，土中产生裂隙，结合水的转化也导致土体的渗透性增大，土体得以排水固结。

4）土体触变的恢复过程。强夯期间，土体强度大幅度降低。当土体接近或产生液化时，强度处于最低值，此时土体处于完全破裂的状态，同时土体中结合水部分地转化为自由水。在孔隙水压力逐渐消散的同时，土颗粒进一步靠近，新的结合水膜逐渐形成，抗剪强度和变形模量随之恢复和增加。

工程实践表明，对于非饱和的黄土类土和砂性土，强夯时主要为压实作用，对于饱和黏性土，则加固作用表现在上述各个方面。

3 强夯技术参数对夯击效果的影响

强夯法虽然在实践中得到了广泛应用，但其理论研究尚不成熟，目前还没有一套成熟的理论和设计计算方法。强夯法施工的主要技术参数为强夯有效加固深度，本文着重研究各施工参数对强夯有效加固深度的影响。

3.1 强夯的有效加固深度及安全距离

3.1.1 强夯的有效加固深度计算

强夯的有效加固深度计算是强夯技术理论中十分重要又尚未得到根本解决的问题之一，其通常采用修正的Menard公式，即

式中，M为夯锤重,t;h为落距,m；α为修正系数。

公式（1）虽应用方便，但所算结果与实测结果往往出入较大。这主要是因为公式（1）中考虑的因素太少，既没有考虑地质和土质特性，也没有考虑施工工艺及夯实机具特点。修正系数α值的变化范围很大，各种资料和试验给出的结果不一致，一般在0.38～1.0范围内。一些资料表明，地基处理厚度愈大，α值愈小。多年来，国内外许多学者曾对强夯有效加固深度的计算方法开展了研究工作，所提出的公式可概括为如下几种类型：一是根据大量工程测试资料建立的经验统计公式；二是根据对土体的总夯击能与有效加固范围内土体体积变化所需功能的关系建立的理论公式；三是根据夯坑体积（或夯沉量）与有效加固范围内土体体积变化之间的关系建立的理论公式。此外还有其它类型的公式。所有这些公式较Menard公式考虑的因素多，在概念上也清楚，但较复杂，并且在理论推导和计算参数中引入了一些不确定性因素，因此，在工程实用性方面尚有待检验。

3.1.2 强夯的安全距离

强夯时，落锤冲击地面的功能会使周围地基产生不同程度的振动，根据L.Menard用测振仪测到的结果，夯击产生的频率为2Hz～12Hz，振动波由夯点向四周扩散，到30m处衰减到安全程度。故规定强夯施工离建筑物的最小安全距离为30m。但事实上，强夯振动的影响范围与夯击功能、周围环境条件以及地质条件等因素有关。夯锤的重量或落距愈大，振动烈度和波及范围也随之增大；夯击次数越多，振动的影响范围愈大；地基土质愈坚硬，振动的影响范围也愈大。但当夯击点周围有深沟存在时，能起到显著的减振作用。

Menard得出的最小安全距离30m一般是较保守的。国内的许多工程测试资料表明，按我国设计规范规定的民用建筑抗震设计能力评价或参照有关资料按振速0.45m/s或振动加速度0.981m/s2评价，采用100t·m夯击功能进行强夯施工时，安全距离为14m～16m。若考虑对人体的影响，按国外资料提供的振速允许值7.5mm/s，则安全距离为20m。

3.2 夯锤重量对加固深度与夯坑深度的影响

为了研究夯锤重量对强夯加固效果的影响，在相同的土体土性参数下，本文分别取夯锤重量为10 t、16 t、20 t、25t、30 t对加固深度与夯坑深度进行试验分析如图1、图2所示。

由图可见，随着夯锤重量的增大，强夯的加固深度和夯坑深度都在不断增大，但两者的关系不是线性的，随着夯锤重量的增加，强夯加固深度的增加逐渐减小。

3.3 落距对强夯加固效果的影响

为了研究落距对强夯加固效果的影响，在相同的土体土性参数下，本文分别取落距为10 m、13 m、17 m、20 m、24m，得到的落距与强夯加固深度及夯坑深度的关系如图3、图4所示。

由图3及图4可见,随着落距的增大,强夯的加固深度和夯坑深度都呈非线性增大,这种非线性增大随落距的增大而减小。

3.4 夯锤底面积对加固深度与夯坑深度的影响

在相同的土体土性参数和夯击能量(4 250kN·m)下，本文分别取5种不同的夯锤半径(0.6m,0.8m,1.0m,1.2m,1.4m)对夯锤重量与强夯加固深度及夯坑深度的关系进行分析，分别如图5、图6所示。

由图5图可知，在相同的土体土性参数和夯击能作用下，随着夯锤半径的变化，强夯加固深度存在着最大值，在本次计算中当夯锤半径在1.0m～1.2m之间时强夯的加固深度达到其最大值，若增大或减小夯锤半径则强夯加固深度均降低，故在强夯施工时应根据场地土的土性进行夯锤半径的优化，以达到最好的加固效果。图6显示在同能级强夯下，夯锤半径越小，夯坑越深；夯锤半径越大，夯坑越浅。

计算五种夯锤半径的夯沉体积分别为0.96 m3、1.39m3、1.88 m3、2.55 m3、3.41 m3，由此可知：在同能级强夯下，夯锤半径越大，夯沉体积越大；夯锤半径越小，夯沉体积越小。从这个角度讲，采用大底面积的夯锤是有利的。

3.5 夯锤能级对夯坑深度的影响

对于土体来说，在不同能级的夯锤撞击下，发生塑性变形的大小不尽相同。表1列出了具有不同的初始能级夯锤撞击下夯坑的最终深度。

将不同条件夯锤撞击初动能的自然对数lne与各自的夯坑深度关系绘制曲线，得到如图7所示的平滑曲线。从图7中可以看出：两者基本成线性关系，即夯坑深度与夯锤动能的自然对数成正比。

4 结语

强夯法的加固效果是土体自身物理力学性质和强夯施工工艺参数两个方面的因素相互促进与相互制约、共同作用的结果。鉴于众多影响加固效果因素的存在以及很难用定量方法评价，所以强夯法的理论研究至今未取得令人满意的结果。本文从强夯法的施工实践出发，以强夯的有效加固深度为主要指标，系统分析了强夯施工的技术参数对其的影响，以期对推广强夯施工有一定指导意义。

摘要：由于强夯加固机理尚待进一步深入探讨,目前尚无一套完整的设计计算方法,这在一定程度上阻碍了强夯加固法的扩大应用,文中研究了强夯法施工的技术参数对强夯加固效果的影响,对强夯施工技术的确定有一定的指导意义。

关键词：强夯法施工,技术参数,强夯加固有效深度

参考文献

[1]徐至钧.强夯和强夯置换法加固地基[M].北京:机械工业出版社,2004.

[2]牛志荣.地基处理技术及工程应用[M].北京:中国建材工业出版社,2004.