焊接工艺评定规定

焊接工艺评定规定（精选14篇）

1.焊接工艺评定规定 篇一

(1)编制焊接工艺评定委托书。

(2)按焊接工艺评定标准或设计文件规定，拟定焊接工艺指导书或评定方案、初步工艺。

(3)按照拟定的焊接工艺指导书(或初步工艺)进行试件制备、焊接、焊缝检验(热处理)、取样加工、检验试样。

(4)根据所要求的使用性能进行评定;若评定不合格，应重新修改拟定的焊接工艺指导书或初步工艺，重新评定。

(5)整理焊接记录、试验报告，编制焊接工艺评定报告;评定报告中应详细记录工艺程序、焊接参数、检验结果、试验数据和评定结论，经焊接责任工程师审核，单位技术负责人批准，存入技术档案。

(6)以焊接工艺评定报告为依据，结合焊接施工经验和实际焊接条件，编制焊接工艺规程或焊工作业指导书、工艺卡，焊工应严格按照焊接作业指导书或工艺卡的规定进行焊接。

焊接工艺评定的标准很多，中国的，外国的，压力容器的，钢结构的。其实无论哪个标准，都是先焊试板，然后做各种各样的试验，来验证工艺的合格。

焊接工艺评定测试项目焊接工艺常规检测项目：

1.目测，外观检测

2.无损探伤，包括RT射线探伤，MT磁粉探伤，PT渗透探伤，UT超声波探伤等。

3.物理机械性能试验：拉伸，弯曲(背弯，面弯，侧弯)，冲击，硬度等。

4.宏观金相(残渣，熔深，熔合程度等)

5.腐蚀类项目(SSC应力腐蚀，晶间腐等)

欧洲标准

EN 288 或ISO 15607 - ISO 15614系列标准

ISO15614-1钢的电弧焊和气焊镍和镍合金的电弧焊

ISO15614-2铝和铝合金的电弧焊

ISO15614-3铸铁电弧

ISO15614-4铸铝的修补焊

ISO15614-5钛和钛合金的电弧焊锆和锆合金的电弧焊

ISO15614-6铜和铜合金的电弧焊

ISO15614-7堆焊

ISO15614-8管接头和管板接头的焊接

国内标准

1 NB/T47014- 《承压设备用焊接工艺评定》

2 GB50236-98 《现场设备，工业管道焊接工程施工及压力管道工艺评定》

3《蒸汽锅炉安全技术监察规程》注：起重行业工艺评定借用此标准

4 SYT0452-《石油输气管道焊接工艺评定方法》(注：供石油，化工工艺评定)

5 JGJ81-2002 《建筑钢结构焊接技术规程》(注：公路桥梁工艺评定可参照执行)

6 SYT4103-《钢质管道焊接及验收》

7.JB4708-《钢制压力容器焊接工艺评定》

美国标准

AWS D1.1D1.1M: 钢结构焊接规程

AWS D1.2D1.2M: 铝结构焊接规程

AWS D1.3-98 薄板钢结构焊接规程

AWS D1.5D1.5M:2002 桥梁焊接

AWS D1.6: 不锈钢焊接

AWS D14.3D14.3M:2005 起重机械焊接规程

2.焊接工艺评定规定 篇二

1 NB/T47014与JB4708相比, 在内容上的重大变化

1.1 标准性质发生了变化

J B4708为强制性标准, 而N B/T47014为推荐性标准。但是, 由于新GB150、固定容规及新颁布的锅规都在正文引用了NB T47014, 因此, 锅炉、压力容器制造企业就必须强制执行。

1.2 扩大了标准的应用范围

JB4708的适用的产品为钢制压力容器, 而NB/T47014的适用产品范围由钢制压力容器扩展到了压力容器、锅炉和压力管道;适用的材料由钢扩展到了钢、铝、钛、铜、镍。在焊接方法上取消了JB4708所列的电渣焊, 在气焊、焊条电弧焊、埋弧焊、熔化极气体保护焊、钨极气体保护焊、耐蚀堆焊的基础上, 增加了等离子弧焊、摩擦焊、气电立焊和螺柱焊等焊接方法。增加了换热管与管板的评定, 取消了对组合焊缝所进行的型式试验评定内容;增加了复合材料焊接评定, 取消了不锈钢复合钢焊接评定。

1.3 重新规定了焊接工艺评定的流程

1.4 焊接工艺评定因素及类别划分的变化

(1) NB/T47014对焊接工艺评定因素的分类与JB4708在编制型式上有了很大的区别。

JB4708的焊接工艺评定因素包括:重要因素—影响抗拉强度和弯曲性能的因素;次要因素—对要求测定的力学性能无明显影响的因素;补加因素—影响冲击韧性的因素。N B/T47014的焊接工艺评定因素包括:通用因素—每种焊接方法都适用的评定因素;专用因素—除通用因素外, 每种焊接方法的评定因素 (又分为重要因素、补加因素、次要因素) 。

(2) NB/T47014中, 通用因素分为焊接方法、金属材料、填充金属 (含焊剂) 和焊后热处理四项。焊接方法、焊后热处理除内容上有所增加外, 其余与JB4708大致相同。

母材的分类、分组及评定规则的变化。

(1) NB/T47014主要根据母材的化学成分、力学性能、金相组织和焊接性能进行分类, 而JB4708是根据母材的化学成分、使用性能和焊接性能进行分类的, 两者有很大的区别。

(2) 母材评定规则与JB4708相比, 由于一些材料类别、组别的变更以及焊接方法的增加, 在类别的评定规则中修改和添加的内容有两点:

(1) 采用SMAW、SAW、GTAW方法对Fe1~Fe5A类材料评定时, 高类别号母材评定合格的工艺适用于高类别号与低类别号母材相焊。除此之外, 不同类别号母材相焊时需要进行评定。

(2) 当规定热影响区冲击试验时, 两类 (组) 别号母材相焊, 其制定的焊接工艺与各自评定合格的工艺相同, 则两类 (组) 别号母材相焊不需要评定, 反之亦然。

填充金属分类及评定规则的变化。

(1) JB4708中焊接材料在焊接工艺评定时是按其牌号分类的, 这并不合理。NB T47014主要依据母材的分类原则, 对焊接材料以焊条、气体保护焊丝、埋弧焊丝、焊剂四种情况进行了分类。其中:

(1) 焊条与非埋弧焊丝的分类遵循焊接工艺评定原则, 使熔敷金属分类与母材相同;

(2) 埋弧焊丝分类的原则是当施焊后成为熔敷金属时应与母材分类相同。当焊丝牌号在同一类别中改变时, 则焊接牌号也可能随之改变。

(2) NB/T47014在通用评定因素中列出填充金属评定原则, 这一点与JB4708不同, 具体如下:

(1) 变更类别要进行评定, 但高强度级代替低强度级的填充金属焊接Fe1、Fe3类母材可不重新评定。

(2) 在同类填充金属中, 用非低氢性代替低氢性焊条或冲击合格指标低的金属不满足标准要求代替冲击焊工指标高的填充金属时作为补加因素评定。

1.6 NB/T47014在焊件厚度替代范围上与

JB4708相比较, 增加了试件母材厚度的分档, 扩大了焊件母材厚度的替代范围

(具体见N B/T47014中表7、8、9及JB4708中表3、4、5、6、7、8)

2 对于按JB4708评定的项目转换为按NB/T47014要求的几点建议

(1) 调整改变母材类别。如Q345R原为Ⅱ-1, 现应改为Fe-2。

(2) 填充金属方面应增加金属类别。原评定文件中仅写了焊材牌号, 现在需要归入类别。如E5015 (J507) 应归入Fe T-1-2。

(3) 对于原按J B4708进行的评定按N B/T47014需要调整焊件母材厚度范围。如Q345R试件厚度24m m, 原来厚度范围为18-48mm, 现应调整为16-48mm。

(4) 对于评定按新标准母材适用厚度无法覆盖的, 需增加焊缝金属厚度替代范围。如Q345R试件厚度6mm, 原标准厚度范围为1.5-12mm, 新标准为3-12mm, 因此需增加δ=3mm的评定。

(5) 冲击试验温度如未按新标准要求, 就需补做。如Q345R原来做的是常温冲击, 现在必须做0℃冲击, 冲击合格指标也应满足新标准要求。

3 结束语

N B/T47014-2011《承压设备焊接工艺评定》正式实施已一年有余, 但仍有部分锅炉、压力容器制造企业对于新标准内容不甚明了。通过本文介绍, 希望能为更多制造企业焊接工作者学习、应用新标准提供一定的帮助。同时, 也让本文作者在新标准的学习与理解上更进一步。

参考文献

[1]JB4708-2000.钢制压力容器焊接工艺评定[S].昆明:云南科技出版社, 2000年[1]JB4708-2000.钢制压力容器焊接工艺评定[S].昆明:云南科技出版社, 2000年

3.焊接工艺评定规定 篇三

关键词：低温钢；接头韧性；工艺试验

前言

材料科学的发展促进了国内外石化技术和装备的进步，大型、低温、深冷压力容器在石化和化工装备行业得到越来越广泛的应用。低温材料的焊接加工技术也成为石化行业装备制造的重要课题。2014年8月，一重集团苏州重工为江苏某化工企业制造的乙烯气化装置，用到了低温材料09MnNiDR钢板，由于公司在低温材料焊接方面积累的经验较少，所以工艺人员在查阅相关资料和同行经验的基础上，拟定出了焊接工艺规程进行工艺评定。

1.焊接性分析

09MnNiDR钢为铁素体+少量珠光体型低温钢，GB3531-2008规定其在-70℃冲击吸收能量（KV2/J）大于或等于34J，其含碳量低，主要合金元素为Mn、Ni。Mn主要用来通过固溶强化提高钢的强度，Ni能改善铁素体的低温韧性，并能显著降低钢的冷脆转变温度。09MnNiDR钢焊接接头最难保证的是焊缝和热影响区组织的低温韧性，如果焊接工艺参数选择的不合理或者焊材等别的焊接主要因素不匹配，就会出现焊接气孔、夹渣等缺陷，焊接接头的低温韧性则很难达到要求。

2.焊接工艺评定试验

工艺评定试验按照NB/T47014-2011的有关规定进行。着重进行焊接接头焊缝区和热影响区抗低温冲击试验。所选试验母材的规格和力学性能见表1。

2.1 焊接方法的确定

根据公司产品的结构特点，结合公司设备、焊接人员具体情况综合考虑，我们决定做两种焊接方法的工艺评定。分别是钨极氩弧焊（焊态）、钨极氩弧焊（消应力热处理）、焊条电弧焊（焊态）、焊条电弧焊（消应力热处理）。焊四块试板进行力学性能检测。

2.2 焊材的选用

根据NB/T47015-2011的推荐和查阅焊接手册，手工氩弧焊选用纯度为99.99%的氩气保护，焊丝选用ER55-Ni3，规格为∮2.0.手工焊条电弧焊选用牌号为W707Ni，规格为∮3.2和∮4两种规格。

2.3 工艺参数的选择

本次试验所选用的具体焊接参数见表2.

2.4 工艺措施

（1）考虑到低温钢的焊接特点，为避免焊接接头形成粗晶粒组织而降低接头低温韧性，采用小的焊接线能量（<25kj/cm），可以通过多层焊反复加热细化晶粒。

（2）W707Ni焊条熔敷金属有一定黏度，凝固较快，扩散氢等有害气体来不及逸出，为此要提高焊材烘干的温度和时间，同时避免焊材在空气中裸露时间过长。

（3）层间温度控制在80～150℃之间，层间清理彻底，避免S、P、C等有害杂质元素熔入焊缝金属。

（4）因为低温钢对焊接缺陷和应力集中的敏感性较大，故而要用操作技术水平相对高的焊工来完成焊接。在焊工技术层面避免焊接缺欠的发生。

（5）打底焊要尽可能小电流完成，避免根部裂纹的隐患。

（6）选用性能稳定的焊接设备，对设备的显示电流电压值和实际的电流电压值进行测试评定，使之误差在10A之内。

2.5 试验结果分析

焊接试件委托到张家港市质量监督检验所根据NB/T47014-2011进行取样和力学性能检测，主要是焊接接头和热影响区的低温冲击试验，结果见表3。

3.结语

从以上试验结果可以看出，事先验证的工艺评定参数所焊接的试验板经过检测能够达到相关标准的要求，工艺评定报告也通过了当地特检所的审核，可以用来支持产品的焊接施工。但是工艺措施仍然有改进的空间，如果在焊材制造当中再适当增加Ni元素的含量或者采取工艺措施增大焊接坡口的角度，采用较小的线能量多道焊，通过控制层间温度的办法也可以提高焊接接头的韧性和力学性能。

参考文献：

[1]陈裕川编写.《钢制压力容器焊接工艺》.机械工业出版社，2011年版

[2]中国机械工程学会焊接分会编.《焊接手册》.机械工业出版社，2001年版

4.电厂锅炉焊接工艺及评定标准论文 篇四

随着人们对自然科学研究的探索不断深入，人们对各种金属材料的微观结构及相关性能的认识也不断加深。金属的金相组织包含着金属材料种类和性能等方面的重要信息，对焊口组织进行金相组织检测，是评定焊接工艺性能和焊接质量好坏的重要依据。焊接技术人员可以通过焊口金相组织所反映出来的信息，对焊接工艺作适当的调整，从而提升锅炉的质量。

3.2对焊口外观的检测

锅炉焊接时的焊口外观不仅与焊接设备、材料有关，同时还与焊接工人的操作、焊接时的环境条件有很大的关系。同时，焊口的外观的各个尺寸、形状参数还能反应出焊口质量的好坏。因此，在每一个焊接焊接结束后，都要进行焊口外观的检测，以发掘焊接过程中存在的缺陷和可能引发的问题。另外，通过对焊口尺寸、形状、长度等参数的规定，还能让焊接工人在进行焊接工作时有个判别标准，利于焊工焊接工作的调整。一般而言，所用的焊材必须能够在规定焊口厚度的有效范围内，覆盖住母材，同时其厚度要均匀，形状要规整，不能有与其他非焊接部位粘接的现象出现。

3.3焊口的力学性能检测

在锅炉的制造和维修过程中，焊口部位必须拥有一定的力学性能，从而能够保障焊接处在锅炉今后的使用过程中裂纹、缺口的出现，提升锅炉使用的安全性、稳定性及使用寿命。对焊口的力学性能进行检测时，对于不同组件的不同部位，要依据其实际使用过程中所承受的力的形式和大小分别进行校核。对力学性能达不到要求的，要进行必要的补焊或重新焊接。

4结语

5.焊接工艺评定规定 篇五

1、党委的宣传部门负责

2、评聘分开原则：集团目前只评不聘。聘任与否，取决于设岗需要

3、参评单位：国企、集体企业、设党组织和专职政工人员的民营企业、外商投资企业、企

业化管理和实行经费自收自支的事业单位

4、参评对象：

（1）党委（总支、支部）专职书记、副书记以及党委、纪检、宣传、组织、工会、共

青团部门从事思想政治工作的专职人员；

（2）在精神文明、保卫、信访、老干部、调解、人事、文秘等岗位上以主要精力从事

宣传思想政治工作的人员。

（3）不设专职党务干部的单位中主管思想政治工作或者以主要精力从事思想政治工作的行政领导，经上级主管部门证明和相关政工专业职务评定部门认定后，可参评。

（4）书记、厂长一人兼而未评定其他专业职务者，可以参加评选政工专业职务的评定；

已经评定其他，一般不再参加政工评定。

（5）申报评定教授级高级政工师，必须是大中型企业中专职从事思想政治工作的中层

领导干部。控制比例为在职高级政工师10%。

5、标准条件：

（1）政工员：大专毕业，从事政工满1年；高中、中专毕业，从事政工满3年；

（2）助理政工师：政工成果累计3分；大专毕业，担任政工员职务2年以上或从事政

工3年以上；中专、高中毕业，担任政工员职务5年以上或从事政工8年以上；

（3）政工师：政工成果累计6分；大专以上学历，担任助理政工师4年以上；双学位

或研究生毕业，担任助理3年以上；博士学位获得者。

（4）高级政工师：政工成果累计10分；大学本科以上学历，担任政工师5年以上；博

士学位获得者，担任政工师3年以上。注：从业务岗转政工岗位，无其他中级职称者，不得直接申报评定高级政工职务。

（5）教授级高级政工师：成果分数累计18分以上；产生重要影响，荣誉级别高；大学

本科以上，担任高级政工师职务5年以上；博士学位获得者，担任高级政工师职务3年以上。注：从业务岗转政工岗位，无其他高级职称者，不得直接申报评定教授级高级政工职务。

6、1978年以后参加工作的，参加英语考试。

7、申报评审：

（1）填写《思想政治工作人员专业职务申报表》，初级一式两份，中级一式三份，高

级一式四份。

（2）《工作履历表》一份，组织人事部门盖章。

（3）业务工作总结一份，2000字左右。

（4）提交本人获得前一档次专业职务以来的政工研究成果原件。含获奖证书。

（5）荣誉证书原件。

（6）学历证书原件。

（7）正常晋升人员提交资格证书原件。

（8）时间或数字统一用阿拉伯数字。

（9）《推荐评审专业职务任职资格人员情况表》（中、初级15份，高级20份）一律

采用5号仿宋字体打印，B4纸复印。

（10）考评小组出具《考核意见表》1份。

8、应届毕业生定职：

（1）提出申请，填写考核定职表。不需要评委会评审。

（2）大专3年，确认助理政工师资格；本科1年，确认助理政工师资格；双学位获

得者或者研究生班，可直接确认助理政工师资格；硕士学位获得者，从事政工

满3年，确认政工师资格；博士学位获得者，确认政工师资格。

9、中级评委会组成： 13-15人（高级专业技术职务1/2以上），负责中级评审以及高级、教授级政工师推荐。实行聘任制，每次调整掌握在1/3左右。出席必须达到2/3以上。

若干具体问题的处理意见

1、申报截止日期

（1）每一次，专业年限、任职年限等，计算的截止日期和经评委会评审认定取

得任职资格的时间为每年的9月30日。

（2）申报评定高级政工专业职务人员的材料，报省政工职称办公室的时间为每年的10月8日—12日。

2、专业年限的认定

思想政治工作专业年限主要是指申报思想政治工作专业职务人员在党、工、团等岗

（1）调至政工岗位前，在新闻、出版、理论、教育、人事、政法、文秘等岗位上，以主要精力从事思想政治工作的年限。

（2）

（3）军队专业干部从部队正式提干之日起至专业的年限。调至政工岗位前已取得其他专业职务任职资格的履职年限。

3、研究成果的认定

（1）初次参评研究成果必须是截止之日前5年内正式发表出版或获奖的思想政治

工作研究成果。不少于800字。

（2）每篇国家级8分；省级6分；地市级4分；县级2分；正式出版政工专著1

4分；由国家、省级和地市级新闻出版部门批准出版的论文集中的文章每篇分

别计6分、4分、3分。

（3）国家级刊物的认定：中字头出版报刊国家级；中直部门主管的报刊为省级。

省内大众日报社所属系列报刊、《支部生活》以及省人大、省政协、省委宣传

部、省委组织部、省委统战部、省委政法委、省总工会、省委党校主管报刊

为省级，其他省直部门主管报刊为市级。全国211重点院校学报为省级，省

属院校学报为市级，市属院校为县级。

4、初次参评人员的评定

初次参加政工专业职务评定的人员，在其他条件都符合的情况下，可以直接申报及破格申报评定相应档次的政工专业职务。非初次参评政工人员只能逐级评定相应档次的政工专业职务。

（1）初次参评人员在申报及破格申报评定政工专业职务，除应符合有关规定外、其学历、专业工作年限及专职从事思想政治工作的年限应符合以下规定：

政工员：大专毕业，从事思想政治工作1年以上；高中、中专毕业，从事思想政治工作

3年以上。

助理政工师：大专毕业，从事思想政治工作3年以上；高中、中专毕业，从事思想政治

工作8年以上。

政工师：大专毕业，从事思想政治工作7年以上；大学本科毕业，从事思想政治工作

5年以上；获得双学位学位、硕士学位及研究生班毕业，从事思想政治工作3年

以上。或者取得大专以上学历后，其取得前后学历期间从事思想政治工作的专

业年限系数之和（简称政工系数）等于或大于1。

高级政工师：大学毕业，从事思想政治工作10年以上；获得双学士学位、研究生班毕

业、获得硕士学位，从事思想政治工作8年以上；获得博士学位，从事思想政

治工作3年以上。或取得大学本科以上学历后，其取得前后学历期间从事思想

政治工作的政工系数等于或大于1。

教授级高级政工师：大学毕业，从事思想政治工作15年以上；获得双学士学位、研究

生班毕业、获得硕士学位，从事思想政治工作13年以上；获得博士学位，从

事思想政治工作6年以上。或取得大学本科以上学历后，其取得前后学历期间

从事思想政治工作的政工系数等于或大于1。

初次参评政工人员其政工系数按以下方法计算：将前学历、后学历申报评定相应政工专

业职务应具备的政工专业年限作分母（N），把取得前学历、后学历期间所实际

从事的政工专业年限作分子（n），累计相加之和（n1/N1+ n2/N2+ n3/N3……..）即为政工系数。若系数等于或大于1，可以申报相应档次的政工专业职务。

初次参评的政工人员，在其他条件都符合有关规定的同时，其专职从事思想政治工作的年限还应该符合n1/N1+ n2/N2+ n3/N3………〉1/3的规定。

例：

某同志1996.8——2001.8管理处工会主席

2001.8——2008.6管理处主任、党委委员

2008.6——2011.4党支部书记、政治指导员

1997年本科毕业

想申报高级政工师，政工系数够不够

1、全部从事思想政治工作

n1/N1+ n2/N2 = n1/大专+ n2/大本=1（1997-1996）/15+14（2011-1997）/10〉

12、第二阶段不认同为从事思想政治工作

n1/N1+ n2/N2 = n1/大专+ n2/大本=1（1997-1996）/15+7（2011-2008+2001-1997）/10

已获得其他系列专业职务，以及在行政管理岗位上分管思想政治工作或以主要精力从事思想政治工作的人员，评定政工专业职务参照上述规定执行。

申报评定政工师，其前后不同学历所规定的政工专业年限（分母N）分别为：获得硕士学位、双学士学位和研究生班毕业3年，大学本科毕业5年，大专7年，中专15年，高中20年，初中25年。

申报评定高级政工师，其前后不同学历所规定的政工专业年限（分母N）分别为：博士学位3年，获得硕士学位、双学士学位和研究生班毕业8年，大学本科毕业10年，大专15年，中专25年，高中30年，初中35年。

6.焊接工艺评定规定 篇六

为了进一步建立健全我校国家奖助学金评定工作监督管理机制，针对在奖助学金评定工作中出现的实际问题，特做补充规定如下：

1、对于获得国家奖学金或国家励志奖学金，同时又获得助学金的学生，各学院要严格审核、审慎对待。这些学生需报送本人上一学年度成绩单和家庭特殊困难证明。

2、对于获得奖学金的学生，上一学年度所有科目考试成绩均需及格以上，且综合考评成绩需良好以上。

3、奖助学金发放1-2周后，学生资助管理中心会同学校有关部门对各学院发放情况随机抽查。

7.SA335P91钢焊接工艺评定 篇七

SA335-P91钢焊接, 为避免合金元素烧损和氧化, 焊接时对管道内进行背面焊接区域的保护非常重要的, 内壁充氩是一个关键, 是保护焊口质量的一个重要环节。以往的都是以做气室、充氩的方式对整个焊口进行充氩的焊接保护, 工艺比较复杂, 且有焊口空气排不净, 气室内氩气不纯, 造成焊接保护不好的现象。

焊接培训中心根据实际情况, 经过反复多次的焊接模拟及试验研究, 成功的将焊接保护剂用于国内新钢种的SA335-P91钢的焊接工艺, 采取了免充氩的焊接保护剂焊接, 对新钢种SA335-P91进行工艺评定, 并应用到太仓港环保发电有限公司2×300MW和2×600MW实际工程中, 焊接质量达到标准要求。

2 SA335-P91钢焊接工艺评定采用免充氩保护剂优点

2.1 保护焊缝背面, 可以有效的防止焊缝背面

氧化, 在焊接过程中“太阳”在焊接背面形成保护焊涂层, 这些涂层能够阻止许多有害的化合物的形成。同时也能吸收熔渣中的难熔元素。

2.2 可以清除灰尘和氧化物, 保护剂中有一

种能通过减少或浮出有害的外来杂志而除去它们产生的危害高效化合物。这样当焊工操作时, 灰尘和被氧化的金属就不会保留在焊缝中污染焊缝金属。

2.3 防止烧穿, 由于“保护剂”具有很好的热

传导性。它能有效地驱散焊缝局部的热量集中。水这焊缝热分布的均匀化, 就一般不会产生局部的烧穿和应力集中。当“保护剂”备用于诸如因科镍等热传导性能差的钢时, 可以减少焊接过程中的过热倾向。

2.4 得到干净的固定焊点, 由于“保护剂”对

固定焊点周围的金属母材有保护作用, 所以在随后的焊接进程中焊点可以很均匀的融入到整条焊缝中, 同时不会出现氧化。

2.5 利于形成均匀的透度, 使用“保护剂”可

以使焊接进程更加容易, 操作性能更好, 在整个焊道上可以得到均匀的热输入, 由于“保护剂”的润湿行为, 可以保证熔化的焊缝金属能完全穿通焊缝根部, 并与母材稳固的熔合。

2.6 对熔化金属起支托作用, “保护剂”在热

作用熔化后, 在表面粘附力的作用下, 对熔化金属具有支托作用, 使打底焊缝波纹细腻光滑成形美观。

2.7 适用于任何电弧焊机和气保护焊接方法。

2.8 适用于各种接头形式。

2.9 适用于不同厚度材料对接。

2.1 0 单面焊双面成型的焊缝。

2.1 1 双面对接接头。

2.1 2 需要高光洁度的接头。

2.1 3 可代替气体保护。

3 SA335-P91钢焊接工艺评定采用免充氩保护剂实际应用效果

我们根据焊接保护剂的使用说明的要求进行反复多次探讨, 对焊口根部进行宏观检查, 焊口内部进行X射线探伤检查, 通过对焊口根部的宏观检查, 发现焊口根部保护良好, 未发现氧化现象, 焊口内部焊接质量符合焊接规程的要求.对焊口进行X射线探伤和热处理, 热处理后焊口表面硬度合格, 焊口内部焊接质量达到了标准要求.说明焊接保护剂确实起到了保护焊口根部的作用。

图1、2是充氩保护和免充氩保护的效果对比。

实验结果证明, 免充氩的保护剂, 防止焊缝背面氧化, 防止气孔, 烧穿, 焊缝强度更高, 韧性更好, 焊接速度更快, 焊接操作更容易, 焊接质量更高.可保证机组安全可靠的运行。

经过反复多次试验研究达到了目标和技术指标。

目标:焊口质量达到100%, 无超标缺陷。

技术指标:抗拉强度达到585-850MPa

硬度值达到HB≤250

冲击韧性>41J

又经太仓项目300MW实际工程应用, 工程焊口合格率达到98%以上, 工艺更简便, 能节约更高的人工成本焊材成本, 替代氩气的效果更好, 价格比充氩气保护更低廉, 水压试验无一泄漏。这充分证明了SA335-P91钢工艺评定研究成果是可行的。有很广的推广使用价值。

4 发现、发明及创新点

4.1 背面无需充氩保护。

4.2 防止氧化物夹杂。

4.3 防止焊缝背面氧化。

4.4 改善焊缝金属的熔化性能。

4.5 防止烧穿、气孔。

4.6 焊缝强度更高、韧性更好。

4.7 焊接速度更快。

4.8 焊后打磨更少, 操作更容易。

5 应用、推广情况

焊接SA335P91钢焊接工艺评定使用的焊接保护剂, 根据我们的反复试验, 进行工艺评定, 及太仓港环保发电有限公司2×300MW、2×600MW机组的实际应用, 焊接保护剂的效果非常理想。防止了焊缝背面的氧化及各种缺陷的产生, 提高了焊缝的强度、韧性, 提高了焊接速度, 焊接操作更容易, 保证了工程焊接质量。

可推广到安装300MW、600MW机组的主蒸汽、热段管道的焊接, 也可推广高合金作为锅炉受热面管道的发电厂。在进行割管后锅炉受热面管道恢复时, 能够采用这种新的焊接保护工艺。

摘要：经过反复多次的焊接模拟及试验研究, 成功的将焊接保护剂用于国内新钢种的SA335-P91钢的焊接工艺, 采取了免充氩的焊接保护剂焊接, 对新钢种SA335-P91进行工艺评定, 并应用到太仓港环保发电有限公司2×300MW和2×600MW实际工程中, 焊接质量达到标准要求。

8.焊接工艺评定规定 篇八

1外电防护

1)外电线路与在建工程及脚手架、起重机械、场内机动车道的安全距离应符合规范要求;

2)当安全距离不符合规范要求时，必须采取绝缘隔离防护措施，并应悬挂明显的警示标志;

3)防护设施与外电线路的安全距离应符合规范要求，并应坚固、稳定;

4)外电架空线路正下方不得进行施工、建造临时设施或堆放材料物品，

2接地与接零保护系统

1)施工现场专用的电源中性点直接接地的低压配电系统应采用TN-S接零保护系统;

2)施工现场配电系统不得同时采用两种保护系统;

3)保护零线应由工作接地线、总配电箱电源侧零线或总漏电保护器电源零线处引出，电气设备的金属外壳必须与保护零线连接;

4)保护零线应单独敷设，线路上严禁装设开关或熔断器，严禁通过工作电流;

5)保护零线应采用绝缘导线，规格和颜色标记应符合规范要求;

6)TN系统的保护零线应在总配电箱处、配电系统的中间处和末端处做重复接地;

7)接地装置的接地线应采用2根及以上导体，在不同点与接地体做电气连接。接地体应采用角钢、钢管或光面圆钢;

8)工作接地电阻不得大于4Ω，重复接地电阻不得大于10Ω;

9)施工现场起重机、物料提升机、施工升降机、脚手架应按规范要求采取防雷措施，防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30Ω;

10)做防雷接地机械上的电气设备，保护零线必须同时做重复接地，

3配电线路

1)线路及接头应保证机械强度和绝缘强度;

2)线路应设短路、过载保护，导线截面应满足线路负荷电流;

3)线路的设施、材料及相序排列、档距、与邻近线路或固定物的距离应符合规范要求;

4)电缆应采用架空或埋地敷设并应符合规范要求，严禁沿地面明设或沿脚手架、树木等敷设;

5)电缆中必须包含全部工作芯线和用作保护零线的芯线，并应按规定接用;

6)室内非埋地明敷主干线距地面高度不得小于2.5m。

4配电箱与开关箱

1)施工现场配电系统应采用三级配电、二级漏电保护系统，用电设备必须有各自专用的开关箱;

2)箱体结构、箱内电器设置及使用应符合规范要求;

3)配电箱必须分设工作零线端子板和保护零线端子板，保护零线、工作零线必须通过各自的端子板连接;

4)总配电箱与开关箱应安装漏电保护器，漏电保护器参数应匹配并灵敏可靠;

5)箱体应设置系统接线图和分路标记，并应有门、锁及防雨措施;

6)箱体安装位置、高度及周边通道应符合规范要求;

7)分配箱与开关箱间的距离不应超过30m,开关箱与用电设备间的距离不应超过3m。

9.焊接工艺评定规定 篇九

1施工方案

1)起重吊装作业应编制专项施工方案，并按规定进行审核、审批;

2)超规模的起重吊装作业，应组织专家对专项施工方案进行论证，

2起重机械

1)起重机械应按规定安装荷载限制器及行程限位装置;

2)荷载限制器、行程限位装置应灵敏可靠;

3)起重拔杆组装应符合设计要求;

4)起重拔杆组装后应进行验收，并应由责任人签字确认。

3钢丝绳与地锚

1)钢丝绳磨损、断丝、变形、锈蚀应在规范允许范围内;

2)钢丝绳规格应符合起重机产品说明书要求;

3)吊钩、卷筒、滑轮磨损应在规范允许范围内;

4)吊钩、卷筒、滑轮应安装钢丝绳防脱装置;

5)起重拔杆的缆风绳、地锚设置应符合设计要求，

4索具

1)当采用编结连接时，编结长度不应小于15倍的绳径，且不应小于300mm;

2)当采用绳夹连接时，绳夹规格应与钢丝绳相匹配，绳夹数量、间距应符合规范要求;

3)索具安全系数应符合规范要求;

4)吊索规格应互相匹配，机械性能应符合设计要求。

5作业环境

1)起重机行走、作业处地面承载能力应符合产品说明书要求;

2)起重机与架空线路安全距离应符合规范要求。

6作业人员

1)起重机司机应持证上岗，操作证应与操作机型相符;

2)起重机作业应设专职信号指挥和司索人员，一人不得同时兼顾信号指挥和司索作业;

3)作业前应按规定进行技术交底，并应有交底记录。

10.焊接工艺评定规定 篇十

随着用户的大量需求和国内研究部门对珠光体耐热钢的进一步深入研究,珠光体耐热钢在我国石化机械制造行业出现了一个崭新的发展前景,在制药设备要求严格的领域也有着巨大的发展潜力。为了推动珠光体耐热钢在石油化工、制药工程和其他工业领域的广泛应用,特在此介绍一些工作经验,以求提高珠光体耐热钢设备的制造水平和产品质量。

1珠光体耐热钢焊接工艺评定及注意事项

珠光体耐热钢是以Cr、Mo为主要合金元素的低合金结构钢。铬的作用是提高耐蚀性,铬的氧化物比较致密,不易分解,能有效地起到保护膜作用;钼是钢中强化元素,钼优先进入固溶体使其强化,提高钢的热强性。珠光体耐热钢广泛应用于600 ℃以下工作的设备中,它不仅具有良好的抗氧化性和热强性,还具有一定的抗硫和氢腐蚀能力,同时具有很好的冷热加工性能。 但是,这种钢淬硬倾向较大,焊接时在焊缝和热影响区易产生硬而脆的马氏体组织,而且还有很大的内应力, 容易使焊缝的热影响区产生冷裂纹,并且在焊后的热处理过程中易产生再热裂纹。与普通的低碳钢和低合金结构钢相比,制订珠光体耐热钢焊接工艺时,除防止焊接裂纹外,最重要的是保证焊接接头性能,特别是高温性能满足要求。

1.1焊接方法

焊接珠光体耐热钢的常用方法有焊条电弧焊、钨极和熔化极氩弧焊、埋弧焊和电渣焊。

焊条电弧焊具有机动、灵活,能作全方位焊接的优点。缺点是建立低氢的焊接条件比较困难,从而使焊接工艺变得较为复杂。焊接珠光体耐热钢一般应采用低氢型碱性焊条,多用于集管与接管的角焊缝。

钨极氩弧焊(TIG焊)的焊接气氛具有超低氢特点, 能获得纯度较高的焊缝金属。在珠光体耐热钢管道焊接中,TIG焊是提高焊接质量的最重要方法,其缺点是焊接效率低。因此,对厚壁管道焊接时常采用TIG焊焊接根部焊道(打底),而填充层则采用其他高效率的焊接方法完成。如盘管制作多采用TIG焊,接管与法兰的焊缝多采用TIG焊打底,焊条电弧焊盖面的焊接工艺方法。

埋弧焊具有熔敷金属高的优点,在大厚度珠光体耐热钢焊接中得到广泛应用。其缺点是不能在空间任何位置进行焊接,对于小直径管和薄件很难发挥其应有的效率,故一般不采用此种焊接方式。

电渣焊是效率最高的一种焊接方法,在焊接过程中产生大量的热,可起到对母材预热的作用,焊缝冷却速度相当缓慢,有利于氢的扩散逸出。其缺点是焊缝和热影响区晶粒粗大,接头必须经正火处理后才能使用。 因此,这种方法不实用。

1.2材料工艺评定

对比了以上几种焊接方法后,针对产品结构制订了很多种工艺评定,如表1、表2所示。

注:Ar表示TIG焊,S表示焊条电弧焊,热处理指焊后热处理。

2焊接材料的选择

珠光体耐热钢焊接材料的选择原则是焊缝金属的合金成分、强度性能应基本上与母材一致。若二者成分相差很大,其焊接接头在长期高温使用后,会因成分不均匀而导致合金元素的扩散,使接头高温性能不稳定; 焊缝强度不能选得过高,以免使塑性变差,冷弯角变小,甚至形成裂纹。为了防止焊缝出现热裂纹,其含碳量<0.12%,但不得低于0.07%,否则焊缝金属热处理性、冲击韧度、热强性会变差。12Cr1MoVG材料的化学成分和焊材的化学成分如表3、表4所示。

从表3、表4的化学成分可以看出,母材与焊接材料的化学成分基本相当,焊接材料的含碳量≤0.12%,这样可以提高焊接接头的韧性和抗热、抗冷裂纹的能力。

3预热

预热可以降低冷却速度,是防止出现焊接冷裂纹和再热裂纹的有效工艺措施之一。预热温度根据钢的合金成分、接头的拘束度和焊缝金属的扩散氢含量来确定,珠光体耐热钢焊接的预热温度范围一般在150~350 ℃。可采用氧—乙炔火焰预热12Cr1MoVG工艺评定试样,预热温度控制在250 ℃左右、层间温度≥250 ℃、加热范围为坡口两侧100 mm处。只有当预热温度和层间温度均控制在马氏体转变终止温度以下时,焊接结束后奥氏体才能在控制温度范围内转变成马氏体,并在马氏体转变完后再进行焊后热处理,使马氏体得到回火而改善韧性。

4定位焊

提高定位焊焊缝质量也是防止出现焊缝裂纹的一个途径,因为在定位焊时,电弧极不稳定,冷却速度很快,易产生微裂纹,正式焊接前如果不能彻底清除,往往被残留在正式焊缝中,可能成为引起正式焊缝宏观裂纹的内因。因此,定位焊前除一定按要求预热外,还必须要用正式的焊接工艺参数进行定位焊。

5焊接环境

珠光体耐热钢焊接受环境的影响很高,当风速过大,尤其是管内穿堂风过大时,易使焊接接头淬硬,含氢量也会增加。因此,当环境湿度、风速等超过规定后, 应禁止施焊。

6焊接热输入

从避免热影响区金属的淬硬性、减慢焊后冷却速度、防止冷裂纹产生角度来看,适当增大焊接热输入是有利的。但是,过大的焊接热输入会增加焊接应力和变形,使热影响区过热程度高、晶粒粗化、晶界的结合能力降低,产生再热裂纹的可能性增加,同时会使接头韧性下降。综合考虑,珠光体耐热钢焊接宜用较小的焊接热输入焊接。焊接时应采用多道焊和窄焊道,不摆动或小幅度摆动电弧。焊接时应严格控制工艺参数,表5是规格为φ60×5的12Cr1MoVG材料的管对接接头的焊接工艺参数,采用手工氩弧焊接方法焊3层。整个焊接过程尽量连续完成,中断时应用保温棉包好缓冷。采用多层焊接,中间层温度不应低于预热温度。

7焊后热处理

珠光体耐热钢焊后热处理的目的不仅是消除残余应力,更重要的是改善接头组织,提高其综合力学性能,包括提高接头的高温蠕变强度和组织稳定性,降低焊缝及热影响区的硬度。珠光体耐热钢焊后一般作高温回火处理,回火参数主要是加热温度和保温时间。选择回火参数时,应考虑尽量避免在回火脆性及消除应力裂纹敏感温度范围内进行,并要规定在危险区内较快的加热速度。对于某些合金成分较低、拘束度较小的珠光体耐热钢焊接接头,如焊前正确预热,焊接材料选择得当,经焊接工艺评定试验证实接头具有足够的塑韧性,可以取消焊后热处理,高温长期运行对焊态下的接头有补充回火热处理效应。12Cr1MoVG焊后热处理温度控制在700~740 ℃为宜,保温时间根据工件厚度来定,一般取0.04 t(t为工件厚度),但不少于15 min。图1为12Cr1MoVG材料的热处理工艺曲线图。

8结语

11.焊接工艺评定规定 篇十一

1  基础与导轨架

1）基础的承载力和平整度应符合规范要求；

2）基础周边应设置排水设施；

3）导轨架垂直度偏差不应大于导轨架高度0.15%；

4）井架停层平台通道处的结构应采取加强措施，

2  动力与传动

1）卷扬机曳引机应安装牢固，当卷扬机卷筒与导轨底部导向轮的距离小于20倍卷筒宽度时，应设置排绳器；

2）钢丝绳应在卷筒上排列整齐；

3）滑轮与导轨架、吊笼应采用刚性连接，并应与钢丝绳相匹配；

4）卷筒、滑轮应设置防止钢丝绳脱出装置；

5）当曳引钢丝绳为2根及以上时，应设置曳引力平衡装置，

3  通信装置

1）应按规范要求设置通信装置；

2）通信装置应具有语音和影像显示功能。

4  卷扬机操作棚

1）应按规范要求设置卷扬机操作棚；

2）卷扬机操作棚强度、操作空间应符合规范要求。

5  避雷装置

1）当物料提升机未在其他防雷保护范围内时，应设置避雷装置；

2）避雷装置设置应符合现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的规定。

12.焊接工艺评定规定 篇十二

山东省思想政治工作人员专业

职务评定工作暂行规定

第一章 总则

第一条 为企事业单位思想政治工作人员评定政工专业职务，是党和国家重视思想政治工作、关心广大政工人员的具体体现，也是党中央加强企业思想政治工作的重要举措。认真做好这项工作，对于高举中国特色社会主义旗臶，贯彻落实科学发展观，稳定企业政工队伍，调动广大政工人员的积极性，培育“四有”职工，加强和改进企业思想政治工作，保证党的基本路线和各项方针政策的顺利贯彻执行，促进企业平稳健康发展，具有极为重要的意义。

第二条 思想政治工作既是一门专业，也是一门科学。思想政治工作人员专业职务的评定，要按照中央办公厅、国务院办公厅和中宣部、中组部、人事部、劳动部、财政部及全国企业政工人员专业职务评定工作领导小组的文件规定和有关精神，严格、认真、审慎地进行。要严格标准条件，严把政治关，严肃纪律，确保质量。

第三条 思想政治工作人员专业职务的评定工作要在各级党委和政府领导下进行。具体工作由各级党委的宣传部门负责组织实施。

第四条 思想政治工作人员专业职务的评定，实行“评聘分开”的原则。各级政工专业职务评定工作部门和评审委员会，对参评人员进行评审，为符合条件者评定任职资格，颁发任职资格证书；聘任与否，由参评人员所在单位根据设岗需要自主决定。受聘后的待遇，按照中办发„1990‟8号文件中关于“受聘担任思想政治工作专业职务的人员，按照国家有关规定，与担任其它专业技术职务的人员享受同等的工资福利待遇”的规定执行。

第五条 各级政工专业职务评定工作主管部门对取得各相应档次政工专业职务的政工人员进行管理，并定期对其进行考核和培训，帮助他们不断提高水平，发挥作用。

第二章 参评范围

第六条 思想政治工作人员专业职务的参评单位包括：国有企业，集体企业，设有党组织和专职政工人员的民营企业、外商投资企业，企业化管理和实行经费自收自支的事业单位。

第七条 思想政治工作人员专业职务参评的对象包括：第六条所列参评单位的党委（党总支、党支部）专职书记、2 副书记及在党办、纪检、组织、宣传、统战、工会、共青团部门从事思想政治工作的专职人员；在精神文明、武装、保卫、计生、信访、老干部、调解、人事、文秘等岗位上以主要精力从事宣传思想政治工作的人员。以上参评对象包括实行聘任制的政工人员。

不设专职党务干部的单位中主管思想政治工作或以主要精力从事思想政治工作的行政领导，经其上级主管部门证明和相关政工专业职务评定部门认定后，可以参评。

书记、厂长一人兼而未评定其它专业职务者，可以参加政工专业职务的评定；已经评定了其它专业职务者，一般不再参加政工专业职务的评定。

申报评定教授级高级政工师必须是大中型企业中专职从事思想政治工作的中层领导干部，县处级以上事业单位中科级以上政工人员以及科级事业单位中的主要负责同志。教授级高级政工师的结构比例，原则上控制在在职高级政工师人员总数的10%以内。

第八条 在每次申报截止时间之前3年内受党纪、政纪和刑事处分的人员，不得申报任何档次的政工专业职务；所受处分撤销后，所在单位可根据其所犯错误的性质、本人态度及工作表现，决定其可否参加政工专业职务的评定。

第九条 停薪留职人员、上申报截止时间以前退居二线的人员、当年申报截止日期前已离开思想政治工作岗位的人员，不参加政工专业职务的评定。

第三章 标准条件

第十条 政工专业职务设五个档次：政工员、助理政工师、政工师、高级政工师、教授级高级政工师。

第十一条 申报评定思想政治工作专业职务人员必须高举中国特色社会主义伟大旗臶，以邓小平理论和“三个代表”重要思想为指导，深入贯彻落实科学发展观，具有履行岗位职责所需的马克思主义理论水平；遵纪守法，作风正派，思想品德优良，能够以身作则，密切联系群众；身体健康，能够坚持正常工作，积极为社会主义现代化建设服务。

第十二条 政工员应具备的条件：

一、比较熟悉中国特色社会主义理论体系以及党的路线、方针、政策。

二、有做一般思想政治工作的能力，能胜任本岗位的工作，能够起草与本职工作有关的文稿。

三、大专毕业，从事政工满1年；高中、中专毕业，从事政工满3年。

第十三条 助理政工师应具备的条件：

一、熟悉中国特色社会主义理论体系以及党的路线、方针、政策。

二、比较熟悉党的思想政治工作的方针、原则、优良传统和中国革命史等知识及中国国情，具备从事本职工作的理论水平、实际能力和经验。

三、联系群众，能帮助群众解决一般思想认识问题，并有一定的工作实绩。政工成果分数累计达到3分以上。

四、大专毕业，担任政工员职务2年以上或从事政工3年以上；中专、高中毕业，担任政工员职务5年以上或从事政工8年以上。

第十四条 政工师应具备的条件：

一、熟悉中国特色社会主义理论体系，坚持党的基本路线和方针、政策，并能结合实际较好地加以运用和贯彻。

二、熟悉思想政治工作的方针、原则、优良传统以及历史、教育、法律等相关的专业知识，熟悉本职业务，具备做好思想政治工作的理论水平、实践经验，并有较好的工作实绩。

三、能独立对群众做宣传讲解工作，有较强的口头表达能力、文字表述能力和宣传教育活动的组织能力，能起草本职工作范围内的文件，在市（地）级以上报刊发表过政工方面的研究成果，成果分数累计达到6分以上。

四、大专以上学历，担任助理政工师职务4年以上；双学位获得者或研究生班毕业，担任助理政工师职务3年以上；博士学位获得者。

五、政绩特别突出者，可提前申报评定政工师职务。第十五条 高级政工师应具备的条件：

一、比较系统地掌握中国特色社会主义理论体系，坚持党的基本路线和方针、政策，能够运用马克思主义的立场、观点、方法分析和处理思想政治工作中的重大问题。

二、对党的思想政治工作的方针、原则、优良传统及国内外有关的新情况、新问题、新矛盾、新经验有较深的研究，具有比较系统的历史、教育、法律等知识，有较高的理论水平和丰富的思想政治工作经验，善于做群众工作，在群众中有较高的威信；能组织、指导完成重要的综合性思想政治工作任务，并有突出的工作实绩。

三、具有较强的研究、写作和口头表达能力，起草或主持起草过重要报告、文章。取得中级专业职务以来，至少在市（地）级以上报刊正式发表2篇研究成果或1篇省级以上正式出版发表、获奖研究成果，成果分数累计达到10分以上。

四、大学本科以上学历，担任政工师职务5年以上；博士学位获得者，担任政工师职务3年以上。

五、在参评单位内部，从行政、业务等岗位转到政工岗位，又没有获得其它中级专业技术职务者，不得直接申报评定高级政工师职务。

六、政绩特别突出者，可提前申报评定高级政工师职务。第十六条 教授级高级政工师应具备的条件：

一、能系统地学习和掌握中国特色社会主义理论体系，自觉运用马克思主义的立场、观点、方法分析和处理思想政治工作中的重大问题。坚持党的基本路线和基本纲领，在政治上、思想上、行动上与党中央保持一致；思想品德优良，善于做群众工作，群众威信高。

二、具有系统的思想政治工作专业知识和哲学、历史、政治、教育、法律、心理、伦理、文学等有关专业知识，有较强的组织协调能力、分析判断能力、专业研究能力、文字写作能力和口头表达能力。

三、担任高级政工师职务以来，主持过重要的思想政治工作课题研究，在省部级以上报刊发表过3篇以上有份量、有影响的思想政治工作研究成果（包括获得全省思想政治工作优秀研究成果奖），或在国家级和省部级报刊各发表过1篇以上有份量、有影响的思想政治工作研究成果（包括获得全国思想政治工作优秀论文奖），或在省部级以上出版社正式出版过1本以上（合著2本以上）政工理论专著，成果分数累计达到18分以上。

四、能领导、组织、指导完成重要的综合性思想政治工作任务，在加强和改进思想政治工作，促进改革、发展和稳定中取得突出成绩；在思想政治工作实践中总结出新经验，在全省、全行业乃至全国产生过重要影响。在下列条件中具备其中一条：①取得高级政工师专业职务以来（初次参评人员在申报截止日前5年内），获得全国政工方面个人荣誉称号或为所在单位获得全国政工方面集体荣誉称号做出主要贡献；②取得高级政工师专业职务以来（初次参评人员在申报截止日前5年内），同时获得两项省级政工方面个人荣誉称号；或获得一项省级政工方面个人荣誉称号，又为所在单位获得省级政工方面集体荣誉称号做出主要贡献；或为所在单位获得两项省级政工方面集体荣誉称号做出主要贡献。

五、大学本科以上学历，担任高级政工师职务5年以上；博士学位获得者，担任高级政工师职务3年以上。

六、在参评单位内部，从行政、业务等岗位转到政工岗位，又没有获得其它高级专业技术职务者，不得直接申报教授级高级政工师职务。

七、政绩特别突出者，可提前申报评定教授级高级政工师。

第十七条 1978年1月1日后参加工作的，申报政工师、高级政工师和教授级高级政工师，要基本熟悉一门外语。第十八条 对个别不具备规定学历，但属于单位工作骨干，思想政治工作业绩突出，并获得过相应荣誉称号的人员，可破格申报评定相应的（教授级高级政工师除外）专业职务任职资格。

第四章 申报评审

第十九条 个人申报

一、企事业单位政工人员申报评定政工专业职务，先由个人向所在单位党组织提出书面申请，经批准后填写由山东省企业思想政治工作人员专业职务评定工作办公室统一制发的《思想政治工作人员专业职务申报表》。申报初级专业职务填写一式2份、中级专业职务填写一式3份、高级专业职务填写一式4份。

二、提交上级组织人事部门签署意见并盖章的工作履历表1份。

三、提交2000字左右的业务工作总结（指思想政治工作方面的业务）1份。总结的内容，包括本人的政治表现、思想作风、工作态度、研究成果、历年工作所受到的奖惩情况。

四、按申报档次提交本人获得前一档次专业职务以来的政工研究成果原件，其中如有获奖的成果需同时提供获奖证书原件。

五、提交政工方面荣誉证书原件。

六、提交学历证书原件。

七、正常晋升人员提交本人前一档次专业职务任职资格证书原件。

八、所有表格在填写时间或数字时，一律用阿拉伯数字填写。《推荐评审专业职务任职资格人员情况表》•一律采用５号仿宋字体打印，用Ｂ4复印纸复印，方可上报，否则不予受理。

九、各市、大企业、省直有关单位要逐级对报送的申报表做好审核工作。要求书写工整，填报准确。填写潦草、字迹不清楚、项目不全、填报内容不准确的，不能上报。

第二十条 考评与推荐

申报人员所在单位成立考评小组，对申报人员从政治素质、工作态度、学识水平、专业能力和工作实绩等方面，进行综合考核，并填写由山东省企业思想政治工作人员专业职务评定工作办公室统一制发的《考核意见表》1份，作为推荐及评审的依据之一。同时，对申报人员的全部材料进行认真审查核实，对基本符合条件的，填写并打印由山东省企业思想政治工作人员专业职务评定工作办公室统一制发的《推荐评审政工（高、中、初）级专业职务任职资格人员情况表》（中、初级一式15份，高级一式20份），由主管部门统一报送相应的职评工作部门。第二十一条 定职

对国家教委承认的全日制院校毕业生实行见习期满考核定职。符合下列条件者，可经本人提出申请，填写考核定职表，由所在单位对其德、能、勤、绩进行全面考核，按所定专业职务档次，报送相应的政工职评工作部门审查合格后，确认其相应的专业职务任职资格，并负责备案和颁发资格证书，不需评委会评审。

大专毕业，在政工岗位见习期满1年，再从事思想政治工作2年，可确认助理政工师资格。

大学本科毕业，从事政工见习1年期满，可确认助理政工师资格。

双学位获得者或研究生班毕业并胜任现职工作者，可确认助理政工师资格。

硕士学位获得者，从事政工满3年，可确认政工师资格。博士学位获得者，可确认政工师资格。第二十二条 评审

省里设高级评审委员会，负责对全省申报评定高级政工师和教授级高级政工师专业职务人员的资格评审。高评委由省委宣传部负责组建，一般由17至19人组成，其中具有高级专业职务的委员应占2/3左右。

市、大企业及省直有关部门（单位），分别设立中级评审委员会。中评委由同级党委宣传（政工、人事）部门负责 组建。中评委负责对本地区或本系统申报评定政工师专业职务人员的资格评审以及对申报高级政工师、教授级高级政工师专业职务人员的推荐。中评委一般由13至15人组成，其中具有高级专业职务的委员应占1/2以上。

县（市、区）、市（地）有关主管部门及省直系统直属的有关企业事业单位，分别设立初级评审委员会，由同级党委宣传（政工、人事）部门负责组建。初评委负责本地、本部门、本单位政工员及助理政工师任职资格的评审和对申报中级、高级政工人员的推荐。初评委一般由9至11人组成，其中具有中级以上专业职务的委员应占2/3以上。

评审委员会应由具有较高政治理论水平和政工专业水平、作风正派、办事公道、群众公认的专家组成。评审委员会成员实行聘任，每届作适当调整，每次调整人员掌握在1/3左右。

评委会开会时，出席委员不得少于全体委员的2/3。在认真审核申报人员材料和充分讨论的基础上，用无记名投票的方式进行表决，赞成票超过评委会全体成员的三分之二方为有效。

第二十三条 评审中，要严格审查申报人员的学历、政工专业工龄、政工研究成果，然后按照规定的标准条件，做出科学的符合客观实际的评定。各档次的申报人员，必须持有国家教委承认的大学、大专、中专、高中毕业证书。肄业、结业和相当学历，不作为核定申报政工专业职务任职资格的正式学历。

各种专业证书，在评定政工专业职务时，不按大专或中专学历掌握。

军队转业干部持有的无法认定其学制、脱产与否和学历水平的毕业证书、结业证书，不作为学历依据。

第二十四条 公示

评审会议上评委表决通过的结果，报相应的主管部门，经审核同意后，通知各相关职评工作部门，在需公示人员所在单位组织实施公示，公示时间为7天。公示内容包括个人年龄、学历、参加工作时间、现任职资格、任现职年限、工作岗位及职务；近五年来政工研究成果及获奖情况；提前晋升者所具备的提前晋升条件；初次参评人员参评条件；转评人员从事政工专业年限；推荐单位考核意见以及上级主管部门办公地址、邮编、电话等。公示期间，若有异议，应实名向上级主管部门举报，由上级主管部门负责核实，以确定当事人是否具备任职资格。公示结束后，若无异议，由各相关政工职评办公室出具相关材料，并加盖公章，上报上一级政工职评办公室。

公示结束后，相应的职评工作部门行文通知呈报单位，由呈报单位逐级通知申报人所在单位，并由相应的职评工作办公室向获得任职资格者颁发任职资格证书。

第二十五条 检查验收

每年的评定工作结束后，要逐级进行检查验收。检查验收的重点内容包括：有健全的评审机构和办事机构；必要的工作制度和工作纪律；严格执行上级有关政策；规范的评审工作程序；完备的材料和手续；对人民来信来访的处理情况；妥善保管有关档案资料；评定结果公布以后的社会效果；按中央规定落实受聘担任政工专业职务人员的工资福利待遇情况，等等。通过检查，总结经验，肯定成绩，弥补不足。

第五章 工作机构

第二十六条 山东省企业思想政治工作人员专业职务评定工作办公室，设在省委宣传部企业宣传处。其主要职责是：制定全省政工专业职务评定、管理、培训等方面的有关文件，解释有关政策；负责对全省各级政工专业职务评定工作的组织协调和高级政工师、教授级高级政工师材料的审查；负责高级评审委员会组成人员的提名；负责向获得高级政工师、教授级高级政工师资格的人员颁发任职资格证书；负责对全省各级政工专业职务评定工作进行检查和指导。第二十七条 市（地）政工专业职务评定工作办公室，设在宣传部企宣科，省直和大企业设在党委宣传（政工、人事）部门。其主要职责是：根据中央和省里的有关文件精神，制定本地区、本部门的具体实施办法；负责对本地区、本系统政工专业职务评定工作的组织协调和政工师、高级政工师、教授级高级政工师申报材料的审查；负责有关考试的组织工作；负责中级评审委员会组成人员的提名；负责向获得中、初级政工专业职务资格的人员颁发任职资格证书；负责对本地区或本部门政工专业职务评定工作进行检查和指导。

第二十八条 县（市、区）政工专业职务评定工作办公室，设在县（市、区）和市（地）主管局的党委宣传（政工、人事）部门。其主要职责是：负责对本地、本部门的政工专业职务评定工作的组织协调和初级政工专业职务的评审；负责对政工师、高级政工师、教授级高级政工师材料的初审；负责初级评审委员会组成人员的提名；负责上级政工专业职务评定主管部门指示精神在本地、本部门的贯彻落实。

第六章 评审纪律

第二十九条 政工专业职务评定工作，是一项政策性很强的工作。各级职评工作部门的工作人员，应认真学习上级有关文件精神，提高政策水平，增强纪律观念。

坚持民主公开的原则，把有关的政策通过适当形式，向广大政工干部和职工群众讲清楚，把申报和评审的全过程臵于群众的监督之下，做到政策标准公开、申报人员及其条件公开、评审结果公开，增强职评工作的透明度。

严格控制参评范围，不准随意开口子，防止乱搭车；坚决执行政策，不降低政治标准，不放宽条件。

严格审查申报人员提供的各种材料，防止弄虚作假，对虚报资历、假冒岗位、伪造学历、剽窃成果等不正当做法，查实后，取消其参评资格，情节严重的给予通报批评。对弄虚作假骗取了任职资格的，一经查实，除取消其任职资格外，还要给予通报批评，3年内不能再申报评定政工专业职务。

认真听取群众反映的意见，认真受理群众来信来访，发现问题，及时处理。

模范地遵守关于党政干部勤政廉洁的规定，做到廉洁自律，秉公办事，自觉抵制各种不正之风。

严格按照物价部门批复的收费标准收取评审费并做到专款专用，不准违反规定乱收费或巧立名目变相乱收费。

第七章 附则

13.焊接工艺评定规定 篇十三

低温焊接绝热瓶, 它的生产时根据国家标准加以规范, 在《焊接绝热气瓶》进行设计和焊接时, 需要做好容器封闭工作, 这个设备一般都带有高真空夹层, 通过这个真空夹层可以起到保冷作用。一般需要在夹层中使用反光镀层或者是使用多层绝热气体辅助保冷, 从实际中发现, 这个保冷的方法比较有效而且也比较实用。将它放置在专门制冷装置中, 再从这个装置内加入液氧、液氩、液氮、液化天然气、氧化亚氮等等低温气体, 当这些气体处于正常的低温环境时, 这个温度一般要求是 (-49" (2.60"C) 在使用, 整个容积的范围为l OL———450L。进行常温设计时, 温度最好不能低于一l96℃, 这个时候的工作压力已经降低为0.2Mpa到3.5Mpa左右, 可以在这个装置中重复多次进行能源的交换使用, 该方法被投入使用时, 已经发挥出巨大的作用, 已经被推广使用。这个时候还需明确的是, 在进行绝热气瓶检验工作时, 最好可以在工艺以及方法上进行提升。当前这个器材的检测工作还没有得到统一规范, 都缺乏统一的执行标准。在进行绝热性能评价时, 最终的检验结果以及自动化处理方式都得不到完善。

二、评定方法

1. 材料

制造气瓶的主体材料应该符合国家规定, 还应该符合气瓶对材料需求。材料生产必须符合相关规定, 应该具备合格质量。同时还需要提供相应的证件原件以及质量证明书, 这些材料必须填写齐全, 应该得到相关部门的认证盖章确认。另外, 材料生产应该明确表明出相关的标志。

2. 设计

第一, 设计出的责任书, 应该有使用介质介绍, 有工作温度介绍、工作压力介绍以及主要技术等。

第二, 设计图样、这个图样应该包含总设计图纸, 还有相关的零部件以及主要参数也应该标明。

第三, 设计计算书, 应有容积计算、强度计算、必要的刚度校核、设计壁厚的确定等内容。第四, 设计说明书, 这个说明书应该详细的标明出材料选择、参数选择依据以及主要工艺灯。

3. 制造

进行制造时, 应该有相关的许可证, 根据许可证开展制造工作, 在气瓶使用前, 应该进行标准型号试验, 这个试验理当符合《气瓶型式试验技术评定的内容和要求》相关规定。同时, 制造单位进行制造时, 应该做好焊接, 检测工作。这些产品具有相关证书之后, 才能是质量保障之产品。

三、焊接绝热气瓶性能

通过实践中看出, 绝热性能在还没有强有力的操作性要求以及通用性要求, 在出现损害时, 这个损伤的情况还无法得到确定。当前这个问题理当得到调整和改进, 当出现低温现象时, 一般都会出现蒸汽率。如果这个比例达到平衡之后, 在单位时间内这个内液的变动情况会非常明显。能够直接的反映出制冷效果, 人们也就可以从这个保冷的性能中直观的看出这个焊接绝热的性能, 从而从设备的保温性上提升保冷性能。然而, 在现有的这个蒸发率表现上看, 绝热气瓶它的保冷性能比较直观, 一般这个保冷的时间高达72小时以上。如果这个时候可以缩短检测时间, 那么就可以提升焊接绝热气瓶的使用寿命。在进行检测时发现, 这个试验以及测试中, 使用时间段进行试验的设备, 这个和建立的使用模型一致, 一般都比较相符, 而且在这个过程中还出现了降低蒸发率时间现象。

四、重要指标

这些研究数据可以表明出焊接绝热气瓶绝热性能, 这是对性能界定的影响参数。然而在进行界定时, 因为不同的气瓶它的绝热性能不尽相同, 这个不同可以表现在真空度、蒸发率以及闭口压升速率方面, 这些参数也会不同。在进行检测时, 一般都会将这些作为指标标准, 对绝热失效进行研究。一般而言, 这个研究比较缺乏临界标准, 严格上说时缺乏通用性。进行检测时会涉及到一个漏热量问题, 这是反映出焊接绝热气瓶最直接的表现参数, 这个参数与指标一旦明确出来, 就可以确定出该气瓶的实际情况。如果是根据理想的情况进行考虑时, 这个外壳的表面温度主要为均匀温度, 当气瓶的外面温度已经达到露点温度时, 就能够达到它的绝热失效临界点。处于该情况下时, 可以使用传热力学原理加以研究, 开展静态日蒸发率研究。这些工作研究主要的为了保障气瓶性能, 性能时气瓶使用效率和寿命的根本指标, 只有性能水平得到提高之后, 才可以保障其品牌效益。

当求出这个气瓶它的外表温度已经达到露点温度状态下时, 可以将这个临界冷量设置为Q。这样在进行失效判断时, 能够建立起失效平衡值, 这样就可以根据实际的测量温度加以计算。这个判断方式可以适用于各种情况, 这个过程中也可以更好的解决了气瓶表面温度不稳定问题, 这个准确率以及定量的工作执行, 它可以快速的检测出更多问题。这样可以形成漏热量低温评价标准和方式, 这是最有效的评价方式之一, 在这个环节中它可以设置出更多的参数标准, 这对参数的选择具有重要意义。

结束语

焊接绝热气瓶, 内部的温度很低, 这主要是因为蒸汽受到外部温度影响, 导致内部环境热量升温引起。这个时候可以根据成像法进行确定出外壁温度以及温度场, 这样可以由器壁以及外部热量的交换进而确定出漏热量, 这个过程中不用考虑低温绝热问题, 只要考虑这个气瓶它的内部结构以及保温材料就可以。在这样的情况下, 就可以根据成像法加以确定出外壁温度场变动, 就可以充分理解出环境以及器壁热量之间流动情况, 这样建立起来的漏热量就不用在考虑其他的失效标准, 这样的判断方式具有普遍意义。对当前时常出现的壁温失效判据难点问题加以解决, 当温度引起不均因变动时, 这样就可以做好焊接绝热气瓶质量保障工作。

参考文献

[1]郑钦明.浅谈焊接绝热气瓶的定期检验与评定方法[J].科学与财富-2013年6期.

[2]郑钦明.真空氦检漏技术在低温绝热气瓶的定期检验中的应用[J].科技风-2013年12期.

[3]张登新, 林乐亭.关于使用低温绝热气瓶的经济效益和定期检验问题的思考[J].低温与特气-2010年1期.

14.焊接工艺评定规定 篇十四

电弧具有两个特性，即它能放出强烈的光和大量的热。电弧发出的光和热被广泛地应用于工业上，如电弧是所有电弧焊接方法的能源。到目前为止，电弧焊在焊接方法中其所以仍占据着主要地位，一个重要的原因就是因为电弧能有效而简便地把电能转换成熔化焊接过程所需要的热能和机械能。

为了认识和掌握电弧焊方法，首先必须弄清电弧的实质，掌握电弧的基础知识。本章就是从理论上对电弧的性质及作用进行分析，通过学习，使我们能把焊接电弧的知识应用到电弧焊焊接工作中去，从而达到提高焊接质量的目的。

第一节： 焊接电弧的引燃过程

一、焊接电弧的概念

焊接时，将焊条与焊件接触后很快拉开，在焊条端部和焊件之间立即会产生明亮的电弧,电弧是一种气体放电现象。

我们在日常生活中经常可以看到气体放电现象，例如，每当我们切断电源的时候，在闸刀刚刚离开接触处的瞬间，往往会产生明亮的火花，这就是气体放电的现象。但它与焊接电弧相比较，焊接电弧不但能量大，而且连续持久。因此我们可以说：“由焊接电源供给的，具有一定电压的两电极间或电极与焊件间，在气体介质中产生的强烈而持久的放电现象，称为焊接电弧。

一般情况下，由于气体的分子和原子都是呈中性的，气体中几乎没有带电质点，因此气体不能导电，电流也通不过，电弧就不能自发地产生。要使气体呈现导电性必须使气体电离，气体电离后，原来气体中的一些中性分子或原子转变为电子、正离子等带电质点，这样电流才能通过气体间隙而形成电弧。

１．气体电离

气体和自然界的一切物质一样，电子是按一定的轨道环绕原子核运动，在常态下原子是呈中性的。但在一定的条件下，气体原子中的电子从外面获得足够的能量，就能脱离原子核的引力而成为自由电子，同时原子由于失去电子而成为正离子。这种使中性的气体分子或原子释放电子形成正离子的过程称为气体电离。

使气体电离所需要的能量称为电离电位（或电离功）。不同的气体或元素，由于原子构造不同，其电离电位也不同。

在焊接时，使气体介质电离的种类主要有热电离、电场作用下的电离、光电离。

（１）热电离：气体粒子受热的作用而产生的电离称为热电离。温度越高，热电离作用越大。

（２）电场作用下的电离：带电粒子在电场的作用下，各作定向高速运动，产生较大的动能，当不断与中性粒子相碰撞时，则不断地产生电离。如两电极间的电压越高，电场作用越大，则电离作用越强烈。

（３）光电离 中性粒子在光辐射的作用下产生的电离，称为光电离。

２．阴极电子发射

阴极的金属表面连续地向外发射出电子的现象，称为阴极电子发射。

焊接时，气体的电离是产生电弧的重要条件，但是，如果只有气体电离而阴极不能发射电子，没有电流通过，那么电弧还是不能形成。因此阴极电子发射也和气体电离一样，两者都是电弧产生和维持的必要条件。

一般情况下，电子是不能自由离开金属表面向外发射的，要使电子逸出电极金属表面而产生电子发射，就必须加给电子一定的能量，使它克服电极金属内部正也荷对它的静电引力。所加的能量越大，促使阴极产生电子发射作用就越强烈。电子从阴极金属表面逸出所需要的能量称为逸出功，电子逸出功的大小与阴极的成分有关。

焊接时，根据阴极所吸收的能量的不同，所产生的电子发射有以下几类：热发射、电场发射、撞击发射等。阴极发射电子后，又从焊接电源获得新的电子。

1）热发射 焊接时，阴极表面温度很高，阴极中的电子运动速度很快，当电子的动能大于阴极内部正电荷的吸引力时，电子即冲出阴极表面产生热发射。温度越高，则热发射作用越强烈。（２）电场发射 在强电场的作用下，由于电场对阴极表面电子的吸引力，电子可以获得足 够的动能，从阴极表面发射出来。当两电极的电压越高，金属的逸出功小，则电场发射作用越大。

（３）撞击发射 当运动速度较高，能量较大的正离子撞击阴极表面时，将能量传递给阴极而产生电子发射现象，叫做撞击发射。如果电场强度越大，在电场的作用下正离子的运动速度也越快则产生的撞击发射作用也越强烈。

实际上在焊接时，以上几种电子发射作用常常是同时存在，相互促进的，但在不同条件下，它们所起的作用可能稍有差异。例如，在引弧过程中，热发射和电场发射起着主要作用；电弧正常燃烧时，如采用熔点较高的材料（钨或碳等）作阴极，则热发射作用较显著；若用铜或铝等作阴极时，撞击发射和电场发射就起主要影响；而钢作阴极时，则和热发射、撞击发射、电场发射 都有关系。

二、焊接电弧的引燃过程

上面所讨论的气体电离及阴极电子发射，是电弧燃烧的必要条件，我们把开始造成两电极间气体发生电离及阴极电子发射而引起电弧燃烧的过程叫电弧引燃。

电弧的引燃是先将通上焊接电源的焊条末端与焊件表面相接触，然后很快地将焊条拉开至与焊件表面距离 ３～４ ｍｍ的间隙，则电弧就在焊条与焊件的间隙中燃烧了。焊接时，为什么首先要将焊条与焊件相接触，然后很快拉开至 ３～４ ｍｍ电弧才能引燃呢？它的理论依据是什么呢？下面我们针对这个问题来进行分析。

当焊条末端与焊件表面相接触时，焊接回路就发生了短路，这时可使回路电流增大到最大值。另外，由于电极表面的不平整，因而在接触部分通过的电流密度非常大，根据焦耳·楞次定律2（Q=0.24ＩＲｔ）可以知道，由于电流的热作用，使接触部分的签属温度剧烈地升高而熔化，甚至部分发生蒸发而变成金属蒸气。当很快地提起焊条时，在焊条离开焊件的瞬间，强大的电流只能从熔化金属的细颈通过，由大电流密度而产生的热作用突然增大，使细颈部分液体金属的温度猛烈升高，甚至像“保险丝”气化爆裂那样，使两极液体金属迅速分开。由于短路时强大电流的热作用及金属蒸气的存在，促使焊条与焊件的间隙中气体温度增高，在热与电场的作用下，这些高温气体就会发生电离，这样，在焊条与焊件的气体间隙中就充满了带电粒子、电子及正离子，因此就具备了电弧在这里燃烧的条件。同时当焊条与焊件接触而发生短路时，数值很大的短路电流使电源电压急剧的降低，几乎达到零值。但是当焊条提起离开焊件的瞬间，焊接回路中的电流就急剧的减小。焊条与焊件之间的电股叵快的增高到能满足电弧燃烧所需要的电压值（一般为 １８～２４ Ｖ）。而且在电压恢复的瞬间，由于两极间电场强度很大，于是电场发射作用立即产牛，而热发射、撞击发射也随之产生。这样，在阴极不断发射电子和两极间气体微粒连续地发生电离和中和的过程，并在电场作用下，带电粒子各自作定向高速运动，电弧便引燃起来了。

在焊接过程中，电源电压由短路时的零值增到电弧复燃的电压值所需要的体可，称为电压恢复时间。电压恢复时间对于焊接电弧的复燃及焊接过程中电弧的稳定性具有重大的实际意义。这个时间长或短，是由弧焊机的特性来决定的。在电弧焊接时，对电压恢复时间要来越短越好，一般不超过 0.05s、如果电庄恢复时间太长，则电弧就不容易引燃并造成焊接过程不稳定。

焊接电弧引燃的顺利与否，还与如下几个因素有关：焊接电流强度、电弧中的电离物质。电源的空载电压及其特性等。如果焊接电流大，电弧中又存在容易电离的元素，电源的空载电压高时，则电弧的引燃就容易。

第二节：焊接电弧的构造及静特性

一、焊接电弧的构造及温度

焊接电弧的构造可划分三个区域；阴极区、阳极区、弧柱。电弧焊是利用电弧的热能来达到连接金属的目的。电弧的热能是由上述各个区域的电过程作用下产生的，由于各区域的电过程特点不同，因此各区域所放出的能量及温度的分布也是不相同的。

１、阴极区

-5-6电弧紧靠负电极的区域称为阴极区，阴极区很窄，约为１０～10ｃｍ。在阴极区的阴极表面有一个明显的光亮斑点，它是电弧放电时，负电极表面上集中发射电子的微小区域。称为阴极辉点。

阴极区的温度一般达2130～3230℃，放出的热量占36％左右。阴极温度的高低主要取决于阴极的电极材料，而且阴极而温度一般都低于阴极金属材料的沸点，此外，如果增加电极中的电流密度，那么阴极区的温度也可以相应提高。

２、阳极区

-3-4电弧紧靠正电极的区域称为阳极区，阳极区较阻极区宽，约为10—10ｃｍ。在阳极区的阳极表面也有光亮的斑点，它是电弧放电时，正电极表面上集中接收电子的微小区域．称为阳极辉点。

阳极不发射电子，消耗能量少，因此在和阴极材料相同时，阳极区的温度略高于阴极，阳极区的温度一般达2330—3930℃，放出热量占43％左右。一般手工电弧焊时，阳极的温度比阴极的温度高些。

３、弧柱

电弧阴极区和阳极区之间的部分称为弧柱。由于阴极区和阳极区都很窄，因此弧柱的长度基本上等于电弧长度。弧柱中所进行的电过程较复杂，而且它的温度不受材料沸点的限制，因此弧柱的中心温度可达5730～7730℃。放出的热量占21％左右（手工电弧焊）。弧柱的温度与弧柱中气体介质和焊接电流大小等因素有关；焊接电流越大，弧柱中电离程度也越大，弧柱温度也越高。

以上是直流电弧的热量和温度分市情况·而交流电弧由于电源的极性是周期性地改变的（５０ ＨＺ），所以两个电极区的温度趋于一致（近似于它们的平均值）

４、电弧电压

电弧两端（两电极）之间的电压降称为电弧电压。当弧长一定时，电弧电压的分布如P41页图３—５所示。

电弧电压用下式表示：－。

Ｕ弧=Ｕ阴+Ｕ阳+Ｕ柱=Ｕ阴+Ｕ阳十bl弧 式中：Ｕ弧——电弧电压（Ｖ）；

Ｕ阴——阴极压降（Ｖ）。

Ｕ阳——阳极压降（Ｖ）；

Ｕ柱——弧柱压降（Ｖ）；

ｂ——单位长度的弧柱压降，一般为 ２０～４０ Ｖ／ｃｍ；

l弧——电弧长度（ｃｍ）。；

二、电孤的静特性

在电极材料、气体介质和弧长一定的情况下，电弧稳定燃烧时，焊接电流与电弧电压变化的关系称为电弧静特性，一般也称伏—安特性。表示它们关系的曲线叫做电弧的静特性曲线。

１．电弧静特性曲线

电弧静特性曲线呈Ｕ形，它有三个不同的区域，当电流较小时．电弧静特性是属下降特性区，即随着电流增加电压减小；当电流稍大时，电弧静特性属平特性区，即电流大小变化，而电压几乎不变；当电流较大时，电弧静特性属上升特性区，电压随电流的增加而升高.２．焊接方法不同时的电弧静特性曲线

不同的电弧焊方法，在一定的条件下，其静特性只是曲线的某上区域。

（1）、手工电弧焊 手弧焊时，由于使用电流受到限制（手弧焊设备的额定电流值不大于500Ａ），故其静特性曲线无上升特性区。

（2）、埋弧自动焊 在正常电流密度下焊接时，其静特性为平特性区，采用大电流密度焊接时，其静特性为上升特性区。

（3）、钨极氩弧焊 一般在小电流区间焊接时，其静特性为下降特性区；在大电流区间焊接时，静特性为平特性区。

（４）、细丝熔化极气体保护焊 由于电流密度较大，所以其静特性曲线为上升特性区。在一般情况下，电弧电压总是和电弧长度成正比地变化，当电弧长度增加时，电弧电压升高，其静特性曲线的位置也随之上升。

第三节： 焊接电源的极性、应用及电弧的稳定性

一、焊接电源的极性

在焊接过程中，直流弧焊发电机的两个极（正极和负极）分别接到焊件和焊钳上。从前一节电弧的构造及温度可知，当焊件或焊钳所接的正、负极不同测温度也相应不同。因此，在使用直流弧焊发电机时，应考虑选择电源的极性问题，以保证电弧稳定燃烧和焊接质量。

所谓电源极性就是在直流电弧焊或电弧切割时，焊件与电源输出端正、负极的接法，有正接和反接两种。所谓正接就是焊件接电源正极，电极接电源负极的接线法，正接也称正极性。反接就是焊件接电源负极，电极接电源正极的接线法，反接也称反极性，对于交流电焊机来说，由于电源的极性是交变的，所以不存在正接和反接。

二、焊接电没标性的应用

在选用焊接电源的极性时，主要应根据焊条的性质和焊件所需的热量来决定。在电弧构造这一节中，我们已知手弧焊时，当阳极和阴极的材料相同时，则阳极区的温度大于阴极区的温度。因此我们在使用酸性焊条（如Ｅ４３０３等）时，利用电源的不同极性接线法，来焊接不同要求的焊件。如焊接厚钢板采用酸性焊条时，可采用直流正接性，以获得较大的熔深；而在焊接薄钢板时，则采用直插足接性；可防止烧穿。若酸性焊条采用交流电焊机时，其熔深则介于直流正极性和反极性之间。

如果在焊接重要结构使用碱性低氢钠型焊条时，无论焊接厚板或薄板，均应采用直流反极性，因为这样可以减少飞溅现象和减少气孔倾向，并能使电弧稳定燃烧。

三、电弧燃烧的税定性

焊接电弧的稳定性是指电弧保持稳定燃烧（不产生断弧、飘移和磁偏吹等）的程度，电弧的稳定燃烧是保证焊接质量的一个重要因素，因此维持电弧稳定性是非常重要的。电弧不稳定的原因除焊工操作技术不熟练外，还与下列因素有关：

１、焊接电源的影响

（１）焊接电源的特性 焊接电源的特性是焊接电源以那种形式向电弧供电，如焊接电源的特性符合电弧燃烧的要求则电弧燃烧稳定。反之，则电弧燃烧不稳定。

（２）焊接电流的种类 采用直流电源焊接时，电弧燃烧比交流电源稳定。这是因为采用交流电源焊接时，电弧的极性是周期性变化的（50ＨＺ），就是每秒钟电弧的燃烧和熄灭要重复１００次，因此交流电源焊接时电弧没有直流电源时稳定。

（３）焊接电源的空载电压 具有较高空载电压的焊接电源不仅引弧容易，而且电弧燃烧也稳定。这是因为焊接电源的空载电压较高，电场作用强，电场作用下的电离及电场发射就强烈，所以电弧燃烧稳定。

２．焊接电流的影响

焊接电流大，电弧的温度就增高，则电弧气氛中的电离程度和热发射作用就增强，电弧燃烧也就越稳定。通过实验测定电弧稳定性的结果表明：随着焊接电流的增大，电弧的引燃电压就降低；随着焊接电流的增大，自然断弧的最大弧长也往大大。所以焊接电流越大。电弧燃烧越稳定。

３．焊条药皮的影响’

焊条药皮或焊剂中加入电离电位比较低的物质（如Ｋ、Ｎａ、Ｃａ的氧化物），能增加电弧气氛中的带电粒子，这样就可以提高气体的导电性，从而提高电弧燃烧的稳定性。

如果焊条药皮或焊剂中含有电离电位比较高的氟化物（ＣａＦ2）及氯化物（ＫＣl、ＮaCl）时，由于它们较难电离，因而降低了电弧气氛的电离程度，使电弧燃烧不稳定。

４、电弧长度的影响

电弧长度对电弧的稳定性也有较大的影响，如果电弧太长，电弧就会发生剧烈摇动，从而破坏了焊接电弧的稳定性，而且飞溅也增大。

５．其它影响因素

焊接处如有油漆、油脂、水分和锈层等存在时。也会影响电弧燃烧的稳定性，因此焊前做好焊件表面的清理工作十分重要。

焊条受潮或焊条药皮脱落，也会造成电弧燃烧不稳定。此外风大、气流、电弧们吹等均会造成电弧燃烧不稳定。

第四节 焊接电弧的偏吹

一、焊接电弧们吹的原因

在正常情况下焊接时，电弧的中心轴线总是保持着沿焊条电极的轴线的方向。随着焊条变换倾斜角度，电弧也跟着电极轴线的方向而改变。因此，我们利用电弧这一特性来控制焊缝成形。但有时在焊接过程中，因气流的干扰、磁场的作用或焊条偏心的影响，使电弧中心偏离电极轴线的现象，这种现象称为电弧偏吹。

在焊接过程中，有时电弧偏吹的现象会引起电弧强烈的摆动甚至发生熄弧，不仅使焊接过程发生困难，而且影响了焊缝成形和焊接质量，因此焊接时应尽量减少或防止电弧偏吹现象。引起电弧偏吹的原因很多，一般归纳为以下几方面：

１、焊条偏心度过大

所谓焊条的偏心度是指焊条药皮沿焊芯直径方向偏心的程度，焊条偏心度过大了主要是焊条的质量问题。由于焊条药皮厚薄不均匀，药皮较厚的一边比药皮较薄的一边熔化时需吸收更多的热，因此药皮较薄的一边很快熔化而使电弧外露，迫使电弧往外偏吹（见图３—９）。在焊接时遇到这种情况，通常采用调整焊条倾斜角度（使偏吹方向转向熔池）的方法来解决，但如果焊条的偏心度过大时，仅依靠调整焊条倾斜角度是不能确保焊接质量的。因此，为了保证焊接质量，在焊条生产中对焊条的偏心度有一定的限制。

２．电弧周围气流的干扰

电弧周围气体的流动也会把电弧吹向一侧而造成偏吹。造成电弧周围气体剧烈流动的原

因是多方面的，有时是大气中的气流影响，有时是由于热对流的影响。例如：在露天大风中操作 或在狭窄焊缝处焊接时，电弧偏吹情况很严重，甚至使焊接过程发生困难；在管子焊接时，由于 空气在管子中流动速度较大，形成所谓“穿堂风”使电弧发生偏吹；在开坡口的对接接头第一层 焊缝的焊接时，如果接头间隙较大，往往由于热对流的影响也会使电弧发生偏吹现象。一般由 于气流干扰产生的偏吹，只要根据具体情况查明气流来源、方向，进行遮挡即可解决。

３．磁偏吹

直流电弧焊时，因受到焊接回路所产生的电磁力的作用而产生的电弧偏吹称为磁偏吹。它 是由于直流电所产生的磁场在电弧周围分布不均匀而引起的电弧偏吹。

造成电弧产生磁偏吹的因素主要有下列几种：

（１）接地线位置不正确引起的电弧偏吹 焊接时，由于接地线的位置不正确，使电弧周围 的磁场分布不均匀，从而造成电弧的偏吹（见图３—１０）。在图３—１０中，当焊接电流从接点 “十”流经焊件，通过电弧到焊条再进入接点“一”时，沿途产生的磁力线分布在电流通路的四 周，但电流流经焊件拐弯到电弧时，在电弧两侧的磁力线分布就极不均匀，电弧左侧（在接点方 向的一边）的磁力线较右侧的磁力线更密集，结果造成了电弧左侧的磁场大于右侧的磁场，使 电弧向磁场较小的右侧偏吹，从而产生磁偏吹现象。

（２）铁磁物质引起的电弧偏吹 由于铁磁物质（钢板、铁块等）的导磁能力远远大于空气，因此，当焊接电弧周围有铁磁物质存在时，在靠近铁磁体一侧的磁力线大部分都通过铁磁体形 成封闭曲线，使电弧同铁磁体之间的磁力线变得稀疏，而电弧另一侧磁力线就显得密集。

（３）焊条与焊件的相对位置不对称引起的电Ｎ价政 当在靠近焊件边缘处开始进行焊接时。经常会发生电弧偏吹，而当逐渐靠近焊作的中心时，则电弧的偏吹现象就逐渐减小或没有。这是由于在焊接焊缝起头时，焊条与焊件所处的位置不对称，造成电弧周围的磁场分布不平衡，再加上热对流的作用低产生电弧偏吹。

焊接电弧的磁偏吹与焊接电流有关，焊接电流越大，磁偏吹现象越严重，尤其是当采用300——400Ａ的直流电源焊接时，电弧偏吹的现象更为严重。

总之，产生电弧磁偏吹现象，只有在使用直流电源焊接时才会发生，而对交流电源来说一般不会产生明显的磁偏吹现象。

二、减少成防止焊接电弧们吹的方法：

焊接电弧偏吹会给焊接工作造成不少困难．还会使焊缝产生气孔、未焊透和焊偏等缺陷。因此必须根据电弧偏吹的规律，采取相应的措施加以克服或减少电弧偏吹的现象。下面介绍焊接工作中常用的几种克服电弧偏吹的措施：

1、焊接时，在条件许可的情况下尽量使用交流电源焊接。

2、在露天操作时，如果有大风则必须用挡板遮挡，对电弧进行保护。在管子焊接时，必须将管口堵住，以防止气流对电弧的影响。

3、在焊接间隙较大的对接焊缝时，可在接缝下面加垫板，以防止热对流引起的电弧偏吹。

４．在焊缝两端各加一小块附加钢板（引弧板及引出板），使电弧两侧的磁力线分布均匀并 减少热对流的影响，以克服电弧编吹。

５．采用短弧焊接，因为短弧时受气流的影响较小，而且在产生磁偏吹时．如果采用短弧焊接也能减小磁偏吹程度，因此采用短弧焊接是减少电弧偏吹的较好方法。

６．在操作时适当调整焊条角度，使焊条偏吹的方向转向熔池，这种方法在实际工作中应用得较为广泛。

７·适当地改变焊件上的接地线部位，尽可能使电弧周围的磁力线分布均匀，也能克服磁偏吹的接线方法。

此外。采用小电流焊接对克服磁偏吹也能起一定的作用。

以上这些方法，有的受到具体工作条件的限制，不便采用，有些只能减轻电弧的偏吹，所以在实际使用中应灵活运用一种或几种方法，以求得到更好的效果。

第五节： 焊条（或焊丝）的熔化及熔滴过渡

一、焊条（或焊丝）金属的熔化

１。焊条（或焊丝）金属的加热

熔化极电弧焊时，焊条（或焊丝）具有两个作用：它们既作为电极，熔化后又作为填充金属直接过渡到熔池。焊接时，加热并熔化焊条或焊丝的热量有：电阻热、电弧热。化学热。在一般情况下化学热仅占１％～３％，因此可忽略不计。

（１）电阻加热 当电流通过焊条或焊丝时，将产生电阻热。电阻热的大小决定于焊条（或焊丝）的伸出长度、电流密度和焊条（或焊丝）金属的电阻率。

从导电的接触点到焊条（或焊丝）末端的长度称为伸出长度，即通电部分的长度。伸出长度越大则通电的时间增加，电阻热加大。当电流密度增加，电阻热也加大。焊条（或焊丝）的电阻还决定于焊条（或焊丝金属本身的电阻率和直径。如不锈钢焊条的电阻率比低碳钢焊条大，因此在同样电流密度的条件下所产生的电阻热也大。同种材料的焊条（或焊丝）其直径越大，则电阻越小，相对产生的电阻热也就减小，过高的电阻热将给焊接过程带来不利的影响，如手弧焊时过高的电阻热将使焊条药皮在进入熔化前就发红变质，失去保护和冶金作用；自动焊时，过高的电阻热将使焊丝发生崩断而影响焊接。为了减少过高的电阻热所带来的不利影响，在焊接过程中采取的措施是：

１）限制焊条（或焊丝）的伸出长度一手弧焊时焊条不能过长，特别是在采用细直径焊条时，更要限制其长度。例如，直径5ｍｍ的焊条；其最大长度为 450ｍｍ由；而直径为 2.5ｍｍ的焊条，其最大长度为 300ｍｍ。但同样直径的不锈钢焊条，其长度还要短一些，如直径5ｍｍ的不锈钢焊条，长度为400 ｍｍ。埋弧自动焊及气体保护焊时，在焊接工艺参数的选择中对焊丝伸出长度都有一定的限制。

２）限制焊接电流密度值 对于一定直径的焊条（或焊丝），在生产中应根据工艺的要求选用合适的电流值，决不能单纯为了提高效率而选用过高的电流值。埋弧自动焊及CO2气体保护焊时，由于焊丝伸出长度比焊条长度短得多，所以同样直径的焊丝可以选用比手弧焊大得多的电流值，这样就大大地提高了生产率。不锈钢焊条由于本身材料的电阻率大，所以选用电流应比同样直径的碳钢焊条小一些。

（２）电弧加热 电弧产生的热量仅有一部分用来熔化焊条人或焊丝），大部分热量是用来熔化母材、药皮或焊剂，还有相当一部分热量消耗在辐射＞飞溅和母村传热上。

２．焊条（或焊丝）金属的熔化

焊条（或焊丝）金属受到电阻热和电弧热加热以后开始熔化。

二、熔滴过渡的作用力

熔滴是电弧焊时，在焊条（或焊丝）端部形成的和向熔池过渡的液态金属滴。熔滴通过电弧 空间向熔池转移的过程称为熔滴过渡。熔滴过渡对焊接过程的稳定性、焊缝成形、飞溅及焊接接头的质量有很大的影响，因此了解这个问题对于掌握熔化极焊接工艺是很重要的。

金属熔滴向熔池过渡的形式，大致可分为三种，即粗滴过渡、短路过渡、喷射过渡。

为什么熔滴过渡会有上述这些不同的形式呢？这是由于作用于液体金属熔滴上的外力不同的缘故。在焊接时，采取一定的工艺措施，就可以改变熔滴上的作用力，也就使熔滴按人们所需要的过渡形式自焊条向熔池过渡。

１．熔滴的重力

任何物体都会因为本身的重力而具有下垂的倾向。平焊时，金属熔滴的重力起促进熔滴过渡的作用。但是在立焊或仰焊时，熔滴的重力阻碍了熔滴向熔池过渡，成为阻碍力。

２．表面张力

液体金属像其它液体一样具有表面张力卿液体在没有外力作用时，其表面积会尽量减小，缩成圆形。对液体金属来说，表面张力使熔化金属成为球形。

焊条金属熔化后，其液体金属并不会马上掉下来，而是在表面张力的作用下形成球滴状悬挂在焊条末端。随着焊条不断熔化，熔滴体积不断增大，直到作用在熔滴上的作用力超过熔滴与焊芯界面间的张力时，熔滴才脱离焊芯过渡到熔池中去。因此表面张力对平焊时的熔滴过渡并不利。

但表面张力在仰焊等其它位置的焊接时，却有利于熔滴过渡、其一是熔池金属在表面张力作用下，倒悬在焊缝上而不易滴落；其二，当焊条末端熔滴与熔池金属接触时，会由于熔池表面张力的作用，而将熔滴拉入熔池。表面张力越大焊芯末端的熔滴越大，表面张力的大小与多种因素有关，如焊条直径越大焊条末端熔滴的表面张力也越大，液体金属温度越高，其表面张力越小，在保护气体中加入氧化性气体（Ａｒ—Ｏ。、Ａｒ—ＣＯ。），可以显著降低液体金属的表面张力，有利 于形成细颗粒熔滴向熔池过渡。

３．电磁力

从电工学里我们知道，两根平行的载流导体若它们通过的电流方向相同，则这两根导体彼此相吸。使这两根导体相吸的力叫做电磁力，方向是从外向内。电磁力的大小与两根导体上的电流的乘积成正比，即通过导体的电流越大，电磁力越大。

在进行焊接时，我们可以把带电的焊丝及焊丝末端的液体熔滴看做是由许多载流导体组成的，这样，根据上述的电磁效应原理，不难理解，焊丝及熔滴上同样受有四周向中心的径向收缩力，因此称之为电磁压缩力。电磁压缩力使焊条的横截面具有缩小的倾向，电磁压缩力作用在焊条的固态部分是不起作用的，但是对焊条端部的液体金属来说却具有很大的影响，促使熔滴很快形成。在球形的金属熔滴上，电磁力垂直地作用其表面上，电流密度最大的地方将在熔滴的细颈部分，这部分也将是电磁压缩力作用最大的地方。因此随着颈部逐渐变细，电流密度增大，电磁压缩力也随之增 强，则促使熔滴很快地脱离焊条端部向熔池过渡，这样就保证了熔滴在任何空间位置都能顺利过渡到熔池。

在焊接电流较小或焊接电流较大的两种情况下，电磁压缩力对熔滴过渡的影响是不同的。焊接电流较小时，电磁力很小，这时，焊丝末端的液体金属主要受到两个力的影响，一个是表面张力，另一个是重力。因此，随着焊丝不断熔化，悬挂在焊丝末端的液体溶滴的体积不断增大，当体积增大到一定程度，其重力足以克服表面张力的时候，熔滴便脱离焊丝，在重力作用下落向熔池。这种情况下熔滴的尺寸往往是较大的，这种大熔滴通过电弧间隙时，常使电弧短路，产生较大的飞溅，电弧燃烧非常不稳。焊接电流较大时，电磁压缩力就比较大，相比之下，重力所起的作用就很小，液体熔滴主要是在电磁压缩力的作用下，以较小的熔滴向熔地过渡，而且方向性较强，不论是平焊位置或仰焊位置，熔滴金属在电磁压缩力作用下，总是沿着电弧轴线自焊丝向熔池过渡。

焊接时，一般焊条（或焊丝）上的电流密度都比较大，因此电磁力是焊接过程中促使熔滴过渡的一个主要作用力。在气体保护焊时，通过调节焊接电流的密度来控制熔滴尺寸，是工艺上的一个主要手段。

焊接时电弧周围的电磁力，除了上述的作用以外，还能产生另外一种作用力，这就是由于磁场强度分布不均匀而产生的力。因为焊条金属的电流密度大于焊件的电流密度，因此在焊条上所产生的磁场强度要大于焊件上所产生的磁场强度，因此产生了一个沿焊条纵向的电场力。它的作用方向是由磁场强度大的地方（焊条）指向磁场强度小的地方（焊件），所以无论焊缝的空间位置如何，始终是有利于熔滴向熔池过渡的。

４．极点压力

在焊接电弧中的带电微粒主要是电子和正离子，由于电场的作用，电子向阳极运动，正离子向阴极运动，这些带电粒子撞击在两极的辉点上，便产生了机械压力，这个力称为极点压力。它是阻碍熔滴过渡的力，在直流正接时，阻碍熔滴过渡的是正离子的压力。反接时，阻碍熔滴过渡的是电子的压力。由于正离子比电子的质量大，所以正离子流的压力要比电子流的压力大。因此，反接时容易产生细颗粒过渡，而正按时则不容易，这就是极点压力不同的缘故。

５．气体的吹力

在手工电弧焊时，焊条药皮的熔化稍增落后于焊芯的熔化，在药皮的末端形成一小段尚未熔化的“喇叭”形套管，套管内有大量的药皮造气剂分解产生的气体及焊芯中碳元素氧化生成的ｃｏ气体，这些气体因加热到高温，体积急剧膨胀，并顺着未熔化套管的方向，以挺直（直线的）而稳定的气流冲击，把熔滴吹到熔池中去。不论焊缝的空间位置怎样，这种气流都将有利于熔滴金属的过渡。

三、熔滴的过渡形式

金属熔滴向熔池过渡根据其形式不同，大致可分为三种，即粗滴过渡、短路过渡、喷射过 渡。

１．粗滴过渡

当电弧长度超过一定值时，熔滴依靠表面张力的作用可以保持在焊条（或焊丝）端部自由长大，当促使熔滴下落的力（如重力、电磁力等）大于表面张力时，熔滴就离开焊条（或焊丝）自由过渡到熔池，而不发生短路。

粗滴过渡就是熔滴呈粗大颗粒状向熔池自由过渡的形式，由于粗滴过渡飞溅大，电弧不稳定，不是焊接工作所希望的。在焊接过程中熔滴尺寸的大小与焊接电流、焊丝成分、药皮成分有关。

２．短路过渡

焊条（或焊丝）端部的熔滴与熔池短路接触，由于强烈过热和磁收缩的作用使其爆断，直接向熔池过渡的形式称为短路过渡。

短路过渡能在小功率电弧下（小电流，低电弧电压），实现稳定的金属熔滴过渡和稳定的焊接过程，适合于薄板或需低热输入的情况下的焊接。

３．喷射过渡

熔滴呈细小颗粒并以喷射状态快速通过电弧空间向熔池过渡的形式，称为喷射过渡，熔滴的尺寸随着焊接电流的增大而减小，在弧长一定时，当焊接电流增大到一定数值后，即出现喷射过渡状态。这里需要强调指出的是产生喷射过渡除了要有一定的电流密度外，还必须要有一定的电弧长度（电弧电压）。如果电弧电压太低（弧长太短），不论电流数值有多大，也不可能产生喷射过渡。

喷射过渡的特点是熔滴细，过渡频率高，熔滴沿焊丝的轴向以高速向熔池运动，并具有电弧稳定、飞溅小、熔深大、焊缝成形美观、生产效率高等优点。

第四章 手工电弧焊工艺

手工电弧焊是熔化焊中最基本的一种焊接方法，手工电弧焊接电极材料的不同可分为熔化极手工电弧焊和非熔化极手工电弧焊（如手工钨极气体保护焊）两种。熔化极手工电弧焊（简称手工电弧焊）使用的设备简单、操作方便、灵活，适应各种条件下的焊接，因此是各生产部门应用最广的一种焊接方法。虽然各种自动化的焊接方法在生产中不断推广使用，但对一些结构形状复杂、零件小、焊缝短或弯曲的焊件，如果采用自动化焊接就较困难，而必须采用手工电弧焊来完成。因此无论在国内外，手工电弧焊目前仍然是焊接工作中的主要方法之一。

第一节 焊接接头型式和焊缝形式

一、焊接接头型式

用焊接方法连接的接头称为焊接接头（简称接头），焊接接头包括焊缝、熔合区和热影响区。在手工电弧焊中，由于焊件的厚度、结构的形状及使用条件不同，其接头型式及坡口形式也不相同。根据国家标准ＧＢ９８５—８０规定，焊接接头的基本型式可分为：对接接头、T型接头、角接接头、搭接接头四种。有时焊接结构中还有一些其它类型的接头型式，如十字接头、端接接头、卷边接头、套管接头、斜对接接头、锁底对接接头等。

１．对接接头

两焊件端面相对平行的接头称为对接接头，对接接头在焊接结构中是采用最多的一种接头型式。

根据焊件的厚度、焊接方法和坡口准备的不同，对接接头可分为：

1）I形坡口 当钢板厚度在６ｍｍ以下，一般不开坡口，只留ｌ～２ｍｍ的根部间隙，但这也不是绝对的，在有些重要的结构中，当钢板厚度大于３ｍｍ时要求开坡口。所谓坡口就是根据设计或工艺需要，在焊件的待焊部位加工出一定几何形状的沟槽。

２）开坡口的对接接头 开坡口就是用机械、火焰或电弧等加工坡口的过程。将接头开成一定角度叫坡口角度，其目的是为了保证电弧能深入接头根部，使接头根部焊透，以便于清除熔渣获得较好的焊缝成形，而且坡口能起到调节焊缝金属中母材和填充金属比例的作用。钝边（焊件开坡口时，沿焊件厚度方向未开坡口的端面部分）是为了防止烧穿，但钝边的尺寸要保证第一层焊缝能焊透。根部间隙（焊前，在接头根部之间预留的空隙）也是为了保证接头根部能焊透。板厚大于６ｍｍ的钢板，为了保证焊透，焊前必须开坡口。坡口形式分为：

１）V形坡口 钢板厚度为７～４０ｍｍ时，采用Ｖ形坡口。Ｖ形坡口有Ｎ形坡口、钝边Ｖ形坡口、单边Ｖ形坡口、带钝边单边Ｖ形坡口四种，V形坡口的特点是加工容易，但焊后焊件易产生角变形。

２）双Ｖ形坡口 钢板厚度为 １２～６０ ｍｍ时可采用双Ｙ形或双Ｖ形坡口，也称 Ｘ形坡口，Ｘ形坡口与Ｖ形坡口相比较，具有在相同厚度下，能减少焊着金属量约二分之一，焊件焊后变形和产生的内应力也小些。所以它主要用于大厚度及要求变形较小的结构中。

３）U形坡口 Ｕ形坡口有带钝边Ｕ形坡口、双Ｕ形坡口带钝边、带钝边Ｊ形坡口，当钢板厚度为 ２０～６０ ｍｍ时，采用带钝边Ｕ形坡口，当厚度为４０～６０mm时采用双Ｕ形坡口带钝边。

Ｕ形坡口的特点是焊着金属量最少，焊件产生的变形也小，焊缝金属中母材金属占的比例也小。但这种坡口加工较困难，一般应用于较重要的焊接结构。

２．Ｔ形接头

一焊件之端面与另一焊件表面构成直角不同广度钢板对接的厚度近似直角的接头，称为Ｔ形接头。Ｔ形接头在焊接结构中被广泛地采用，特别是造船厂的船体结构中，约７０％的焊缝是这种接头形式。按照焊件厚度和坡口准备的不同,T形接头可分为不开坡口、单边Ｖ形Ｋ形及带钝边双Ｊ形四种形式。

Ｔ形接头作为一般联系焊缝，钢板厚度在２～３０ｍｍ时，可采用不开坡口，它不需要较精确的坡口准备。若Ｔ形接头的焊缝要求承受载荷坝ｕ应按照钢板厚度和对结构强度的要求，可分别选用单边Ｖ形、带钝边双单边Ｖ形或带钝边双Ｊ形等坡口形式，使接头能焊透，保证接头强度。

３．角接接头

00两焊件端面问构成大于３０，并小于１３５夹角的接头，称为角接接头。

角接接头一般用于不重要的焊接结构中。根据焊件厚度和坡口准备的不同，角接接头可分为I形坡口、单边ｖ形坡口、带钝边ｖ形坡口及带钝边双单边ｖ形坡口四种形式，但开坡口的角接接头在一般结构中较少采用。

４．搭接接头

两焊件部分重叠构成的接头称为搭接接头。搭接接头根据其结构形式和对强度的要求不同，可分为不开坡口、塞焊缝或槽焊缝，不开坡口的搭接接头，一般用于１２ｍｍ以下钢板，其重选部分为３～５倍板厚，并采用双面焊接。这种接头的装配要求不高，也易于装配，但这种接头承载能力低，所以只用在不重要的结构中。

当遇到重叠钢板的面积较大时，为了保证结构强度，可根据需要分别选用圆孔塞焊缝和长孔槽焊缝的接头型式。这种型式特别适合于被焊结构狭小处及密闭的焊接结构，塞焊缝和糟焊缝的大小和数量要根据板厚和对结构的强度要求而定。

５．坡口的选择原则

上述各种接头形式在选择坡口型式时，应尽量减少焊缝金属的填充量，便于装配和保证焊接接头的质量，因此应考虑下列几条原则：

（１）是否能保证焊件焊透；

（２）坡口的形状是否容易加工；

（３）应尽可能地提高生产率、节省填充金属；（４）焊件焊后变形应尽可能小。

二、焊经形式

焊缝是焊件经焊接后所形成的结合部分，焊缝按不同分类的方法可分为下列几种形式：

１．按焊缝在空间位置的不同可分为平焊缝、立焊缝、横焊缝及仰焊缝四种形式。

２．按焊缝结合形式不同可分为对接焊缝、角焊缝及塞焊缝三种形式。

３．按焊缝断续情况可分为：

（１）定位焊缝 焊前为装配和固定焊件接头的位置而焊接的短焊缝，称为定位焊缝。

（２）连续焊缝 沿接头全长连续焊接的焊缝。

（３）断续焊缝 沿接头全长焊接具有一定间隔的焊缝，称为断续焊缝。它又可分为并列断续焊缝和交错断续焊缝。断续焊缝只适用于对强度要求不高，以及不需要密闭的焊接结构。

第二节：焊缝符号表示法

在图样上标注焊接方法、焊缝型式和焊缝尺寸的符号称为焊缝符号（焊缝代号）。焊缝符号表示法国家标准为ＧＲ３２４－８８。标准等效采用国际标准ＩＳＯ２５５３－８４（焊缝在图样上的符号表示法》。

焊缝符号一般由基本符号与指引线组成。必要时还可以加上辅助符号、补充符号和焊缝尺寸符号。

一、符号 １．基本符号

基本符号是表示焊缝横截面形状的符号，见表４—２。

２．辅助符号

辅助符号是表示焊缝表面形状特征的符号，见表４—３。表４—３ 辅 助 符 号

３．补充符号

补充符号是为了补充说明焊缝的某些特征而采用的符号，见表４—５。补充符号的应用示例见表４—６。

二、符号在目样上的位置１．基本要求

完整的焊缝表示方法除了上述基本符号、辅助符号、补充符号以外，还包括指引线、一些尺寸符号及数据。

指引线一般由带有箭头的指引线

ｒ（简称箭头线）和两条基准线（一条为实线，另一条为虚线）两部分组成，如图

４一９所示。

２·箭头线和接头的关系