龙河大桥主桥施工方案

龙河大桥主桥施工方案（共11篇）（共11篇）

1.龙河大桥主桥施工方案 篇一

深港特大桥主桥桥型方案比选

介绍了中山市东部快线榄横路至达临海工业园之间跨越横门水道的深港特大桥桥型方案设计情况.首先就经济性、美观性及抗风、抗震能力等综合指标,对主桥桥型方案进行了论证、分析和比较,其次对主墩基础防撞、桥梁抗震、桥梁耐久性设计及措施等关键技术进行了阐述.

作 者：欧阳宏辉 OUYANG Hong-hui  作者单位：广东省公路勘察规划设计院有限公司,广州,510630 刊 名：广东公路交通 英文刊名：GUANGDONG HIGHWAY COMMUNICATIONS 年，卷(期)： “”(3) 分类号：U442.54 关键词：桥梁   深港特大桥   主桥   方案比选  

2.龙河大桥主桥施工方案 篇二

关键词：银西高铁,银川机场黄河特大桥,连续钢桁柔性拱,施工方案

0 引言

银西铁路银川机场黄河特大桥桥址位于宁夏回族自治区银川市东南,银川河东机场西侧,距银古高速上游3.2 km。本桥起始里程为DK609+361.59,终点里程为DK623+176.41,桥梁全长13 814m。其中,主桥长度为1 208.4 m,东岸引桥长度为293.32 m,西岸引桥长度为12 313.1 m。

(1)银川机场黄河特大桥主桥桥跨总体布置(如图1所示)。主桥桥跨布置为1-96 m简支钢桁梁+2联(3×168 m)连续钢桁柔性拱+1-96 m简支钢桁梁。双线铁路,采用有渣轨道,设计时速目标值为250 km/h。

主梁采用下承式钢桁梁结构,桁高12.8 m,两桁中心距为13.8 m,采用正交异性钢桥面板和混凝土道渣槽板的桥面体系,上弦以上拱圈矢高28 m,下弦以下支点高14 m。

每联(3×168 m)连续钢桁柔性拱共分为44个节间,其中节间长度为12 m的有20个,节间长度为11 m的有24个。每孔96 m简支钢桁共分为8个节间,节间长度为12 m,桁高12.8 m,两桁中心距为13.8 m。全桥共分为104个节间。主桥钢梁总重为24 811 t,其中连续钢桁柔性拱线荷载为21.7 t/m,简支钢桁梁线荷载为15.4t/m。

主桥墩号为9#～17#墩。主桥墩基础均采用钻孔桩基础。10#～16#墩采用20-Φ2.0 m钻孔桩,桩长75～80 m;9#、17#墩采用15-Φ2.0 m钻孔桩,桩长75～80 m。主桥墩承台均为矩形,10#～16#墩承台尺寸为25.2 m×18.95 m×6 m;9#墩承台尺寸为25.2 m×13.7 m×5 m;17#墩承台尺寸为25.2 m×15.2 m×5 m。墩身均采用门式墩。

(2)主要技术标准。铁路等级:高速铁路。正线数目:双线;设计速度:250 km/h,预留进一步提速条件;正线间距:5.0 m;最小曲线半径:7 000 m;最大坡度:20%。,困难地段不大于30%。;到发线有效长度:650 m;列控方式:自动控制。

(3)工程特点。本工程主要为桥梁工程施工,标段内桥梁共一座特大桥座,主要特点如下:本工程线路设计时速为250 km/h,质量标准要求较高,对工程结构的耐久性、强度和刚度要求高;银川机场黄河特大桥具有工程量大、桥长、技术含量高、施工难度大的特点,特别是主桥2联(3×168 m)连续钢桁柔性拱结构,设计新颖,技术复杂,施工难度大;施工工期要求紧,全线需考虑冬季施工,主桥施工需考虑冰凌影响;桥位处于银川市的门户地带,是银川对外展示城市新形象的窗口,景观要求高。本标段范围内与公路交叉之处众多,交通干扰大。线路经由地区跨越的沟渠较多,必须妥善处理好施工对环境的影响。

1 该桥施工方案研究

为实现14个月的总工期,该桥主桥施工采用的总思路是基础与钢梁同步施工。

在主侨范围内修筑栈桥和便道均采用双幅,用于下部结构施工及钢梁架设,每幅宽度取10 m。

10#、11#墩基础位于水上,采用先平台后围堰法施工;9#及12#～17#墩基础采用筑岛施工,每个墩考虑布置2台旋挖钻机施工钻孔桩。围堰形式根据受力大小分为双壁钢套箱、钢管桩围堰和钢板桩围堰。墩身高度小于10 m时,一次浇筑,大于10 m时分2次浇筑

下部结构施工的同时,在平行于桥轴线附近设置临时支墩,利用架梁吊机拼装钢梁。钢梁从连续钢桁梁的中跨跨中向两侧架设,完成一联的钢桁梁安装后,继续架设拱肋杆件,完成钢梁所有杆件的安装。

当墩身及垫石施工完成后,将已架设完成的钢梁横移至设计位置,最后起顶整联的钢梁,安装正式支座。

1.1 基础施工

1.1.1 总体施工方案

该桥主墩墩号为9#～17#墩,其中10#、11#墩为深水基础,9#墩位于陆地上,12#～17#墩在10年一遇水位时水深约1.8 m,枯水期则为岸滩。主墩基础参数及施工方法见表1。

距银川60余km远的黄河石嘴山水文站近2年来的水文数据表明,黄河上游水位一年里的变化幅度不大,如2015年,最高水位为+1 088.25 m,最低水位为+1 086.20 m,变化仅2.05 m。

因此,结合水文资料,确定10#、11#墩采用先平台后围堰法施工,其余墩均筑岛后采用陆地法施工。因工期的需要,每个墩均配置2台SR460旋挖钻机钻孔。

钻孔顶平面高程为+1 111.90 m,平面尺寸为42m×39.05 m,考虑2台SR460旋挖钻机同时作业要求。基础采用Φ1000 mm钢管桩,上部为贝雷梁结构。

承台施工完成后,继续施工墩身。墩身高度小于10m时,一次浇筑完成,大于10 m时分2次浇筑。

1.1.2 10#墩双壁钢套箱围堰施工

10#墩采用双壁钢套箱围堰施工承台。在钻孔完成后,在平台上拼装双壁钢套箱围堰,接高护筒,在护筒顶设吊挂,之后拆除围堰范围内的钻孔平台并以护筒为导向下放围堰,着床后边吸泥边下沉,到设计深度后浇筑封底混凝土。混凝土达到设计强度后,围堰内抽水,分2次施工承台。

围堰总高18.5 m,壁厚2.0 m,封底混凝土厚度为4.5 m,设置2层内支撑。

1.1.3 11#墩锁口钢管桩围堰施工

11#墩采用锁口钢管桩围堰施工承台。在钻孔完成后,拆除围堰范围内的钻孔平台并吸泥,安装2层内支撑,以内支撑为导向插打锁口钢管桩,围堰内吸泥至设计深度,浇筑封底混凝土,待达到设计强度后,围堰内抽水,分2次施工承台。

围堰所采用的锁口钢管桩直径为Φ820 mm×16,总长为28 m,其中入土深度为10 m。围堰封底混凝土厚度取4.0 m。

1.1.4 其余墩钢板桩围堰施工

其余墩均采用钢板桩围堰施工承台。钢板桩围堰设置2层内支撑。钻孔完成后,插打钢板桩,之后围堰内开挖至一定深度,安装顶层内支撑;之后继续开挖至具备安装底层内支撑条件的深度,安装底层内支撑,继续开挖至设计深度,浇筑封底混凝土,施工第一层承台;之后,在第一层承台周边填砂,并浇筑80 cm高的混凝土,达到强度后,拆除底层内支撑,施工第二层承台。

钢板桩采用拉森Ⅵ型,长度取21 m,设置2层内支撑,封底厚度取2.0 m。

1.2 钢桁梁制造及运输

该工程钢梁主桁、桥面系构件采用Q370qE材质的钢材,主桁下弦内侧节点板及内侧腹板钢材应满足Z35性能要求。上平联、拱肋平联、横联、桥门架采用Q345qE。该桥采用整体节点和钢桥面板有焊接工作量大、焊接类型多、焊接变形大的特点,钢梁制造过程中焊接的质量与杆件组装精度是控制工程质量的关键。

根据该桥结构特点,充分考虑制作、运输等因素,总体制造思路如下:工厂钢桁梁杆件制造,桥面系在工厂制造板单元,通过铁路及公路运输至预拼存放场,预拼、存放。杆件在安装前,须在预拼厂内预拼后完成工地拼装、焊接、补涂装和修补等全部工作。

1.3 钢桁梁预拼

在桥位附近设置钢梁预拼场,占地2.27 hm2 (34亩),满足钢梁预拼及存放的需要。

钢梁预拼的主要目的是在预拼场内将钢梁组件拼装成单元体,便于架设时在高空对接,减少高空吊装次数。钢梁预拼设置有专门的预拼台座,预拼台座根据具体的要求进行布置。

预拼台座要保证被拼装杆件支座受力状态良好,避免杆件因预拼而发生变形或受损伤的现象。预拼时,要按照单元组拼图、钉栓图、清查杆件编号和数量。在基本杆件上标出钉栓长度区域线,起吊重心位置和单元重量。

预拼好的钢梁杆件发送时,应与架设相对应,按架设提供的顺号发送钢梁预拼组件。

1.4 钢桁柔性拱架设方案

1.4.1 总体施工方案

因工期的需要,钢梁架设需与基础施工同步进行,总体施工方案如下。

9#～13#墩钢梁:在基础施工的同时,在平行于桥轴线附近搭设临时支墩,利用架梁吊机完成钢梁杆件安装后,横移钢梁至设计位置,起顶钢梁,安装正式支座。

13#～17#墩钢梁:在基础施工的同时,钢梁利用履带吊在临时支墩上拼装,待墩身施工完成后,继续安装墩顶节间钢梁,之后起顶钢梁,安装正式支座。

1.4.2 钢梁架设主要施工步骤

1.4.2. 1 步骤一

钢梁架设步骤一如图2所示。

(1)施工墩位处两侧栈桥及运输便道;之后进行主体下部结构施工。

(2)利用履带吊机平行于桥轴线附近拼装9#～1 3#墩钢梁临时主墩;利用履带吊机于桥轴线处拼装13#～17#墩钢梁临时主墩。

(3)利用2台履带吊机在11#～12#墩孔的跨中安装钢梁初始2节间,之后在初始节间钢梁上拼装2台架梁吊机。

(4)利用4台履带吊机在14#～15#墩孔跨中向两侧拼装钢梁。

1.4.2. 2 步骤二

钢梁架设步骤二如图3所示。

(1) 2台架梁吊机拼装完成并试吊后,后续的10#～13#墩钢梁由架梁吊机架设,1台履带吊机留在11#～12#墩孔跨中作为钢梁杆件提升站。

(2) 13#～16#墩钢梁继续采用履带吊向两侧悬臂架设,墩项节间钢梁预留。

(3)96 m简支钢桁梁采用履带吊机从边墩向连续钢桁梁方向架设。

1.4.2. 3 步骤三

钢梁架设步骤三如图4所示。

10#～13#墩拱肋杆件利用架梁吊机后退架设;13#～16#墩拱肋杆件利用履带吊机架设。

1.4.2. 4 步骤四

钢梁架设步骤四如图5所示。

10#～13#墩拱肋架设完成后,利用履带吊机拆除架梁吊机。

1.4.2. 5 步骤五

钢梁架设步骤五如图6所示。

(1)在墩身完成施工后,9#～13#墩利用横移滑道横移钢梁至设计位置;13#～17#墩钢梁墩顶节间采用履带吊机继续架设。

(2)起顶钢梁,安装正式支座。

(3)进行桥面槽渣槽板等辅助结构施工。

(4)拆除临时支墩。

1.4.3 架梁设备

1.4.3. 1 杆件重量

钢梁杆件重量见表2。

1.4.3. 2 架梁吊机

在悬臂端各采用一台70 t全回转架梁吊机起吊和安装各类杆件,吊机站位在钢梁上弦。钢梁杆件由履带吊机提升上桥,钢桥面板上设置运梁的轨道,运输至钢梁前端,由架梁吊机起顶安装。

1.4.3. 3 履带吊机

全桥钢梁布置4台200 t履带吊用于。初始节间钢梁安装、钢梁提升站及96 m简支桁梁杆件安装,主臂长度取64.5 m,履带吊站位于地面或栈桥上。

1.4.4 临时支墩

根据施工要求,9#～13#墩在平行于桥轴线附近设置钢梁架设临时支墩,钢梁架设完成后,横移至墩位处。13#～17#墩在原位设置钢梁架设临时支墩。

临时支墩采用钢管桩结构,桩顶布置分配梁,分配梁顶设置三向千斤顶,满足钢梁杆件安装过程中位移调整的需要。

9#～13#墩钢梁每跨均设2条横移滑道,从拼装位置至设计位置。

2 主要阶段工期

计划工期:443日历天(14个月),计划开工日期:2016年8月15日;达到铺轨条件日期:2017年10月31日。关键工程施工效率如下。栈桥及便道施工:60d;钻孔平台施工:60 d;钻孔桩施工:60 d;围堰施工:10#墩105d,其余墩90d;承台施工:60d;墩身施工:45d;临时支墩施工:60d;架梁吊机拼装及试吊:60d;钢梁架设:105d;钢梁横移及支座安装:20d;墩顶节间钢梁及支座安装:45d。

3关键线路分析与确定

本段施工组织的关键线路如下:施工准备→主桥基础及下部施工→主桥上部钢梁架设→现浇道渣槽板→桥面及附属工程

4 施工建议

(1)目前,主墩基础采用20Φ2 m钻孔桩,桩径较小,桩的数量大,为节省钻孔桩施工工期,建议适当增大桩径以减少桩的数量,建议桩径取Φ2.5 m。

(2)目前,各个承台顶高程埋置深度均不小于3m,考虑到此处受航运影响较小,适当抬高承台,可缩短基础施工时间。建议各墩承台高程均抬高2 m。

(3)建议钢梁杆件设计时,根据架设的方向设置大节点的方向,并且控制杆件重量在50t以内。同时,根据钢梁架设方案调整合龙口位置,方便现场快速合龙。

5 结语

本文通过对银川机场黄河特大桥主桥的施工方案研究,使我们对黄河上的桥梁施工有了更深入的认识,尤其是在14个月内完成规模如此大的工程,不论在技术方案上还是在组织管理上,难度都是非常大的。文中提出的桥梁基础和上部钢梁同时施工的设想对于今后类似工程的施工具有一定的借鉴意义。

参考文献

[1]中铁大桥局集团第一工程有限公司.新建银西铁路银川至吴忠客专工程银川机场黄河特大桥初步设计图[Z].2014.

[2]铁建设[2015]29号,铁路工程施工组织设计规范[S].

3.龙河大桥主桥施工方案 篇三

关键词:富湾特大桥挂篮悬浇施工

中图分类号:U445.4文献标识码:A文章编号:1674-098X(2011)03(a)-0063-02

1 工程概况

广明高速公路西樵至更楼段,SG2标的富湾特大桥全长3.09km,主桥上部结构采用112+2×200+112mPC连续刚构,全长624m。上部结构为预应力混凝土单箱单室变截面箱梁,采用C60砼,箱顶宽16.38m,箱底宽8.0m,两侧翼缘板悬臂宽4.19,桥面纵坡为2.1%,横坡为2.0%,采用三向预应力体系,箱梁梁高及底板厚度变化采用1.6次抛物线,梁高由根部11.6m变化到跨中4.2m,底板厚由1.2m变化到0.30m,腹板厚由0.9m变化到0.5m,除合拢段外共分24块段,块段最重253.8t、最长5m。箱梁0#、1#块利用托架进行施工,其它梁段采用挂篮对称悬浇施工。全桥共投入挂篮6套(共12个),其结构形式完全相同。

2 挂篮悬浇施工

(1)总体施工顺序见图1。(2)挂篮结构型式。菱形挂篮采用我公司自行设计研发的菱形桁架轻型挂篮,挂篮主要由主承重系统、悬吊系统、锚固系统、行走系统、模板系统五部份组成,单个挂篮自重约80t。该挂篮的设计运用具有以下三方面的优点:①重量轻,受力明确,调整标高方便快捷;②安装、拆除、锚固简单、方便;③无需配重,整体式移篮,安全可靠。挂篮委托专业厂家加工并进行拼装,安装完成后必须经过严格验收并经过预压,合格后方能投入使用。(3)挂篮安装。浇注完成箱梁0#～1#块(0#块10m+1#块3m×2)砼、预应力张拉压浆及拆除工字钢托架后即可进行菱形挂篮安装,安装在塔吊、卷扬机、50T大吊船的配合下进行。安装顺序:清理桥面,测量放样出中轴线→安装前移滑轨、行走滑轨→安装菱形主桁架→安装后横梁→安装前横梁→拼装、吊装底模→安装侧模→安装内顶模→挂篮支承转换→安装焊接各施工工作平台及安全防护措施。(4)挂篮预压。挂篮预压选取在55#墩左幅箱梁2#块更楼侧进行,箱梁10#块块体重量最大,为253.8t,挂篮预压荷载模拟10#块重量进行。预压采用液压千斤进行加载,在2#块端面腹板内预埋2I56工字钢三角架作为预压反力点,并在2#块端面内设反力梁。根据挂篮底板受力情况设四个预压点,预压荷载等级按照20%→50%→70%→80%→90%→100%进行分级均匀对称加载,卸载按80%→50%→0%进行。加载过程中密切观测、记录应变及挠度数据。从实测应变数据和挠度数据分析挂篮各部件均是否满足结构的设计要求,满足要求才能安全投入施工生产。

3 钢筋工程

箱梁钢筋在加工场加工完成后,由平板车转运,通过塔吊垂直运输至墩顶进行绑扎。钢筋半成品的保存及转运过程要保证钢筋整洁不变形,根据设计图纸和规范要求,先绑扎底板再绑扎腹板、同时安装纵向波纹管道及竖向预应力筋);最后绑扎顶板钢筋(同时安装顶板纵向预应力筋及横向预应筋);钢筋的加工与安装必须严格按照设计及有关的技术规范、标准进行。钢筋型号多、间距密,在制作时,必须认真理解图纸,严格按图纸制作。钢筋制作完成后,要统一编号,整齐摆放。钢筋绑扎应注意先后顺序,绑扎规范,间距均匀。钢筋骨架外侧挂水泥砂浆保护层垫块,保护层厚度必须满足设计要求。水泥垫块的配合比由试验确定,以保证保护层垫块自身砼强度与构件强度一致。部分钢筋与预应力筋位置发生冲突时,可适当调整钢筋位置或将钢筋弯折。

4 模板工程

挂篮模板委托专业厂家严格按设计要求进行加工,模板保证有足够的刚度、平整度和垂直度,并布置足够的拉杆孔,设置成1m×0.6m网格。内侧模采用22mm厚光面木夹板,内肋、外楞采用10cm×10cm木枋加钢管对顶。设通长拉杆,镀锌钢管内撑,模板保证要求拼缝严密,表面平整光滑,间缝平顺、平直,不出现错缝,严禁使用变形、陈旧的木夹板。

5 预应力施工

上部结构箱梁采用三向预应力体系,纵向钢绞线抗拉强度标准值fpk=1860MPa,其中顶板纵向钢束为120束,预留孔为4束,钢束类型为15-22及15-27两种;腹板纵向32束,钢束类型为15-25;底板纵向钢束类型为15-19及15-25两种;顶板横向预应力钢束采用2φs15.24高强松弛钢绞线;箱梁0#块横隔板及竖向采用直径32mm精扎螺纹粗钢,抗拉强度标准值fpk=930MPa,单根张拉力为675kN,在横隔板及顶板上进行单端张拉。(1)预埋波纹管成孔。纵向预应力孔道采用塑料波纹管内径为Ф120mm及Ф100mm(22、25、27股фs15.2,采用内径Ф120mm,19股采用内径Ф100mm,浇筑前弯管设置塑料内衬管,内衬管外径比塑料波纹管小3、4mm),竖向孔道采用内径为Ф50mm镀锌金属波纹管,横向孔道采用内径为50mm×19mm扁型镀锌金属波纹管,纵向塑料波纹管接长采用卡箍套管接长,横向、竖向波纹管采用大一级波纹管,接管部位应交错布置,并用封箱纸包裹。波纹管的埋设可在非预应力筋骨架形成并垫好保护层后进行,也可根据需要,在钢筋骨架绑扎过程中一起进行。严格按照图纸设置定位钢筋,在直线段定位钢筋的纵向间距不大于50cm,在曲线段定位钢筋不大于25cm,控制预应力孔道位置偏差在允许偏差之内,纵向偏差不大于1cm,横向偏差不大于0.5cm。孔道与工作垫板的连接边也应确保密封,防止漏浆。设置好排气孔、排浆管,混凝土浇筑后检查每一个管道是否漏浆和堵管,在穿钢绞线前用高压水冲洗和检查管道。(2)预应力制束与穿束。箱梁设纵、横、竖三向预应力,施工时要注意预应力筋的型号、下料长度、位置等。所有预应力筋均采用砂轮机切割下料,制束作业在钢筋绑扎、模板安装并完成混凝土浇注前进行,预应力钢束采用人工或卷扬机配合穿束。纵向、横向、竖向预应力筋按设计图纸长度进行制作,但竖向预应力筋因利用其作为挂篮的后锚点,故制作时根据设计施工图纸长度各加22cm,委托专业厂家进行制作。到场后的竖向筋应根据长度统一进行编号,整齐堆放,按编号进行安装,不得错乱。应区分好竖向筋的上下垫板,(上垫板有凹槽,对应的螺母是有尖嘴,下垫板是平垫,对应的螺母是平底)及高低端。螺纹筋栓进下螺母必须凸出螺母3.5cm,螺纹筋栓进上螺母必须凸出螺母30cm,作为张拉及挂篮后锚用,注意螺纹筋没经同意高出部分不得随意割断,以免影响挂篮锚固。安装前要把波纹管、螺旋筋、上下垫板及螺母和压浆嘴套在螺纹筋上,然后再安装螺旋筋(φ12的钢筋制作),最后用定位筋(即井字架或U型架)进行加固,加固时注意不能用电焊碰螺纹筋,如果螺纹筋被电焊碰到必须更换,否则张拉时螺纹筋容易断裂。压浆嘴必须安装牢固,压浆嘴采用直径20mm长度20cm钢管与直径50mm钢管侧面焊接在一起,直径50mm钢管与下垫板焊接在一起,另一端与波纹管连接,焊缝绕钢管一圈,直径20mm钢管外接钢丝胶管,浇注砼时注意振捣棒不得碰到压浆嘴,以免造成压浆嘴碰断或阻塞,施工过程要注意保护好压浆嘴及排气管,以便防止管道阻塞。(3)预应力张拉。梁体砼强度达到设计强度的90%后,按照设计要求张拉龄期为5天才可进行张拉,预应力张拉应两端同时对称进行,张拉油泵采用ZB2×2－500型电动高压油泵。预应力张拉施工之前先对千斤顶、油泵、油表进行配套检验标定,合格后才能使用。严格按照张拉程序进行张拉,即0→10%σk→20%σk→50%σk→80%σk→100%σk,并持荷三分钟,分别记下读数,计算伸长量,与设计对比,在伸长量符合要求后保持油表读数稳压5min,再卸荷锚固。预应力张拉控制采用张拉应力和伸长量双控:以张拉应力为主,伸长量为校核,实际伸长量偏差要在设计允许偏差±6%范围内,否则,要立即停止张拉,查明原因,并采取有效措施后,方可继续张拉。(4)预应力管道压浆。纵向采用真空压浆,竖向和横向采用普通压浆。管道压浆要求密实,所以要采用最优配合比,压浆前须对孔道进行压水,一是看管道是否通畅,二是清除管道内杂质。张拉完成后应尽快进行压浆,以使预应力筋与梁体砼之间产生粘结力,均匀分布预应力,减少锚口处的预应力峰值。压浆所用的水泥浆的水灰比不得大于0.4,强度等级不小于C40,采用42.5普通水泥或硅酸盐水泥,并在水泥浆中掺入适当的减水剂和膨胀剂。压浆之前,应先进行水泥浆的水灰比试验,包括进行流动性、泌水性、膨胀率和强度的试验,以选择最佳的压浆配合比。压浆完成后,锚具夹片外留30mm的钢绞线,多余的用砂轮锯切割掉,用水泥砂浆封裹锚具及张拉槽口。

6 砼工程

对于箱梁梁高大于8.5m的梁段,砼浇注分两次浇注完成;对于箱梁梁高小于8.5m的梁段,砼浇注均一次浇注完成。浇注顺序为:底板→腹板→顶板,塌落度控制在180～220mm。

采用泵机泵送砼施工,泵管可通过支架铺设至浇注点,浇筑时倾落高度超过2m时,可通过串筒设施下落,由于浇筑高度较高,需按一定的厚度、顺序和方向分层浇筑,浇筑层厚度控制在30cm左右,采用插入式振动器,移动间距在超过振动器作用半径1.5倍,与侧模保持在5～10cm,插入下层混凝土5～10cm,每一处振动完毕后边振动边徐徐提出振动棒,对每一部位的振动,必须振动到该部位混凝土密实,其标准是混凝土停止下沉,不再冒出气泡,表面呈平坦、泛浆。混凝土浇筑期间,由专人检查挂篮、模板和预埋件稳固情况。箱梁砼浇注时要注意平衡进行,不得大于设计平衡重。注意不振破预应力波纹管道,砼浇注7小时后安排专人进行养护,并覆盖土工布洒水保湿养护不少于7天。

7 混凝土养护

混凝土浇注完成后,加强混凝土的养护工作,混凝土初凝后即开始养护,水平面混凝土覆盖草席麻袋洒水养护,垂直面混凝土双面浇水养护,混凝土表面要始终处于湿润状态,养护期不少于14天。

8 结语

4.大乌江特大桥主桥设计 篇四

大乌江特大桥主桥设计

论述了大乌江特大桥桥位概况,提出了该桥设计的技术标准,从箱梁构造设计、预应力钢束设计和下部构造设计等方面介绍了大乌江特大桥主桥设计,通过结构受力分析,得出了该特大桥主桥设计满足规范要求的结论.

作 者：詹大德 ZHAN Da-de  作者单位：贵州省公路局,贵州贵阳,550003 刊 名：山西建筑 英文刊名：SHANXI ARCHITECTURE 年，卷(期)：2009 35(2) 分类号：U442 关键词：特大桥   设计   技术标准   受力分析  

5.大桥临边、临江施工专项方案 篇五

工程概况

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（一）临江、临边作业专项方案制定的方针与原则

为了更好地适应法律和经济活动及业主的号召要求，给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效性，充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。

在建设施工中，参加施工的人员要积极主动学习高空作业的基本知识，增强高处作业的安全事故的防范能力，高空作业必须设有可靠的安全防护设施，因此制定本专项方案。

（二）临江、临边作业危险源分析

1、进行高空作业前，应注意关注天气预报。当有强风天气时，应禁止高空作业，防止作业过程中因强风导致高空坠落、溺水，危及作业人员生命安全。

2、当遇到雨水天气时，应当禁止高空作业。防止因雨水导致作业高车或滑梯等过于湿滑而造成人员摔落。

3、应严格把控高空作业人员的从业资格证，坚持持证上岗，杜绝经验主义者，杜绝关系户。从源头降低高空作业事故发生率。

4、临江高空作业前，应检查高空作业机具，检查是否满足施工作业要求，如果发现问题需及时维修，并暂停高空作业。

5、高空作业时，应注意人员的合理安排。高空操作人员应与地面指挥人员保持良好的视线范围，以便于指挥沟通，防止因不能及时将路面的信息反馈给高空操作人员而造成不必要的安全事故。

6、高空攀爬作业人员应提前检查好安全带是否完好，佩戴安全帽，穿好反光背心等安全防护品。防止因安全带安全帽等安全防护品损坏而引发安全事故。

7、高空作业时，应禁止机具下行人和施工人员随意过往穿越。防止高空作业过程中物件物品意外坠落砸伤过往人员。操作区域应摆放安全警示牌，防止行人误入。

（三）临江、临边作业施工总体要求

1、临江高空作业前所需材料事先准备好，工具放在工具袋内，在高处作业时不能随意抛掷物件；

2、不得双层同时作业，如需要，应在双层作业中间加设防护设施；

3、施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业；

4、高空作业要有安全防护措施，不得在龙门架、导梁的上弦、支撑、桁条、挑梁和未固定的物体上行走或作业。高处作业与地面联系，应有专人负责和通讯设备；

5、高空作业前，必须制定安全技术措施，并逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和合格的人员防护用品，未经落实不得进行施工。高处作业中的安全标志、工具、仪表、电器设施和各种设备在施工前加以检查，确认其完好，否则不能使用；

6、有可能坠落的物体应以撤除或加固，平台及架子上的物体堆放平稳、牢固，防止掉落和不妨碍行走、装卸；

7、高处作业的设施的主要受力杆件，必须经力学计算达安全可靠方可实施。

（四）临江、临边作业细则

1、高空作业人员要求：

1.1高血压、心脏病、贫血、癫痫病以及恐高症等人员不适宜高处作业； 1.2攀登、悬空及高处搭设的人员必须经培训和考试后持证上岗，并定期检查身体；

1.3不准在高空开玩笑打闹，严禁酒后高空作业。

2、高空作业人员穿着要求：

2.1衣着灵便，禁止赤脚、穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的鞋；

2.2高空作业的人员需配戴安全帽、安全绳，交叉作业的人员需配戴安全帽； 2.3指挥塔吊起重工作的人员需配戴安全帽、护目镜。

3、高空坠落的预防： 3.1临边、临江作业要求：在临边处设置两道能承受1000N外力的栏杆，（上杆高1米至1.2米，下杆距离竖杆底部高度0.5~0.6米）。临边的施工点外侧面临街道时，除设防护栏杆外，应设安全网或其他封闭处理；

3.2洞口外要围上栏杆，作业后将洞口覆盖，防止外人掉入洞口； 3.3攀登及高空作业系好安全带；

3.4悬空作业的下方应装挂安全网，或设置安全操作平台；

3.5垂直运输的接料平台：平台上在周围要设置防护栏杆及安全门，吊料盘到位停稳后，人再进入吊盘，但不能几个人以上同时进入吊盘。在吊盘没到位时不要先上接料平台或在接料平台上等候和观望。龙门架、井字架吊盘不能栽人。装卸物件要专人指挥；

3.6脚手架上的踏板要严密牢固，不能有探头板。不要多人聚集在一块跳板上，防止荷载集中而坍塌。运送较长的材料时要前后照顾以免碰撞他人； 3.7在安装柱、梁、板等结构的模板及钢筋时，要站在脚手架或平台上操作，不能蹬在模板上作业，也不要在模板上行走；

3.8在悬挂式脚手架作业前，要检查脚手架的索具拴结是否牢靠，悬吊杆或挑架是否稳定，栏杆是否齐全牢固，跳板是否铺严拴牢。作业时要绑好安全带。

4、天气要求：

在五级以上风力或遇雷雨、大雾，禁止在露天高处作业。雨天、雪天注意防滑、防寒、防冻设施，高耸的建筑物应设避雷设施，暴风雪及台风暴雨过后应检查高处作业设施，安全可靠后方可重新施工。

5、临江、临边作业梯子要求：

5.1梯子要牢固可靠，不得缺档，梯子脚不能垫高，梯子整体距离墩身20—30公分为宜，踏板间距30公分为宜； 5.2一梯子严禁同时两人同时上下； 5.3在通道处或平台使用梯子必须设围栏； 5.4上下梯子时，必须面向梯子，且手不能持器物；

5.5使用直爬梯进行攀登作业，高度超过8M时，每隔6M-8M设平台，使用斜梯进行作业，斜梯高度大于10M时，应在7.5M处设休息平台,在以后的高度上,每隔6-10M设休息平台；

6、临江、临边作业用电要求：

6.1电源线路附近作业，必须切断电源； 6.2严禁雨天在高压线下高空作业； 6.3电线不准直接绑在架子上。

（五）临江、临边作业专项方案总结：

6.龙河大桥主桥施工方案 篇六

澄碧大桥设计为上承式钢筋混凝土空腹板桥,本文主要结合该工程案例主拱圈施工的方案设计与施工技术方面做了探讨和阐述,希望对于今后类似的工程提供一些参考经验和资料.

作 者：陆红  作者单位：广西通德监理咨询有限公司,广西,南宁,530001 刊 名：科技信息 英文刊名：SCIENCE & TECHNOLOGY INFORMATION 年，卷(期)： “”(19) 分类号： 关键词：主拱圈   施工方案   施工技术  

7.龙河大桥主桥施工方案 篇七

福源路大桥系广东省中山市三角镇福源路至港口镇阜港路道路工程横跨鸡鸦水道的一座特大桥,该桥中心里程为K4+479 m,主桥上部结构为(0+75+135+75+50)m刚构组合梁,两侧引桥采用30 m跨简支箱梁(先简支后连续),桥梁全长1 202.6 m。河道水面宽近300 m,水深12 m。15号,16号,17号墩为水中墩。由于水中3个墩情况基本相似,故取16号墩围堰设计方案作比较。

主桥左右幅分离,单幅桥面宽度15.5 m。

1.1 承台尺寸

16号、17号墩共计各12根ϕ2 m结构桩、14根ϕ1.2 m防撞桩,结构桩基底高程-78.292 m,桩顶高程-8.292 m,左右幅承台截面尺寸均为14 m×9 m×3.5 m,间距为2.5 m。

1.2 水文地质

受大气降雨及西江支流河水和伶仃洋海水补给,鸡鸦河道在张家边和小榄水道汇合成横门水道汇入伶仃洋海域排泄,受潮汐影响较大,河道水深,水流急,冲刷作用较大。主桥水中墩墩位处自上而下地质情况为:流塑淤泥,软塑～流塑,淤泥质土,软塑粉质粘土,松散～稍密粉砂,稍密～中密中砂,稍密～中密圆砾。

1)Ⅰ类土:②-1淤泥,流塑、黑色,容重r=16.6 kN/m3。浮容重r′=6.6 kN/m3,内摩擦角ϕ=3.67°,粘聚力C=7.66 kPa,土的主动土压力系数Kɑ= 0.879 7,被动土压力系数KP= 1.136 8。2)Ⅰ类土:②-2淤泥质土,软塑～流塑、黑色,容重r=16.8 kN/m3。浮容重r′=6.8 kN/m3,内摩擦角ϕ=6.8°,粘聚力C=10.5 kPa,桩周摩擦阻力qk=25 kPa,土的主动土压力系数Kɑ= 0.788 3,土的被动土压力系数KP= 1.268 6。3)Ⅱ类土:③-1粉质粘土,软塑、黑色,容重r=19.3 kN/m3,浮容重r′=9.3 kN/m3,内摩擦角ϕ=13.01°,粘聚力C=21.6 kPa,桩周摩擦阻力qk=45 kPa,土的主动土压力系数Ka= 0.632 5,被动土压力系数KP=1.581 1。

2 围堰设计原则及技术标准

2.1 设计原则

1)福源路大桥工期短、时间紧,水中主墩16号、17号已为控制工期的节点工程,故必须选择施工周期短、施工速度快、材料资源丰富的钢围堰方案。2)钢围堰必须具备足够的刚度以保证施工安全及渡洪要求,围堰为临时结构,均按50年一遇洪水位进行设计。3)根据目前已经搭设并开始施工的主墩钻孔平台尺寸及不妨碍承台施工要求、抽水设备、汇水井的布置等因素,故以防撞桩为参考依据,围堰轮廓尺寸至防撞桩最小距离不小于1.5 m。

2.2 设计标准

围堰设计标准见表1。

3 设计方案

1)双壁钢围堰。

16号,17号墩:长边:46 m,短边:19 m(见图1)。围堰顶标高+4.00 m,底标高-16.00 m。封底混凝土厚度2.5 m,换填碎石土厚度1.0 m。围堰沿z轴方向垂直度不大于1/50。内外壁板均为12 mm钢板,围堰龙骨采用角钢。为了保证围堰能下沉到预定的标高,格仓内自下而上浇筑14 m高C30混凝土,并采用2.5 m厚C30混凝土进行封底。

2)钢板桩围堰。

16号、17号:长边:38.4 m,短边:16.8 m(见图2)。围堰顶标高+4.00 m,底标高-20.00 m。封底混凝土厚度2.5 m,换填碎石土厚度1.0 m。钢板桩沿z轴方向垂直度不大于1/100。钢板桩均为larssenr Ⅳ号桩,桩长24 m。围堰内设置5层围囹,围囹材料均为ϕ630×10无缝钢管。围堰内浇筑2.5 m厚C30混凝土进行封底。

3)锁口钢管桩围堰。

16号、17号:长边:39.2 m,短边:17.8 m(见图3)。围堰顶标高+4.00 m,底标高-16.00 m。封底混凝土厚度2.5 m,换填碎石土厚度1.0 m。锁口钢管桩沿z轴方向垂直度不大于1/100。钢管桩采用ϕ630×10榫卯式无缝钢管桩,桩长20 m。围堰内设置2层围囹,围囹材料均为ϕ630×10无缝钢管。围堰内浇筑2.5 m厚C30混凝土进行封底。

4 技术性和安全性比较

4.1 双壁钢围堰施工方案

优点:大壁厚、少支撑或小壁厚、密支撑,其整体刚度大,抗渗水性能好。不受施工水位限制,可承受较大的水土压力,能安全渡洪。工序单一,施工简便,制作方便,安全性较好。

缺点:钢材用量较大、所需施工场地大,需要大型运输、起吊设备和拼装平台,下沉工艺较复杂,施工周期长。

4.2 钢板桩围堰施工方案

优点:截面模量较大,可承受较大的水土压力,支撑简单,作业方便,施工速度快,制作、加工、安装、插打方便灵活,工艺简单,无需大型机具设备,不要浮运设施;结构形式灵活,安全性较好。

缺点:由于承台轮廓尺寸大且为矩形,不能像圆形围堰那样能自成稳定受力结构抵抗外力。因此,如采用普通的钢板桩围堰,其内支撑密集程度使得施工相当困难。无论是排水开挖或不排水开挖都相当困难。内支撑的安装更无法实现。加上该处地质条件由淤泥到淤泥质亚粘土,内外主、被动土压力值非常大;又由于承台埋深较大,其钢板桩围堰的抗弯模量如需满足所需要的强度及刚度、稳定性,则需大量密集内支撑,受洪水和波浪力影响的安全性相对较差,渗水难以控制。

4.3 锁口钢管桩围堰施工方案

优点:截面模量、刚度大,具有很强的抗弯能力,支撑简单方便,并可用常备万能杆件等材料作内支撑,具有可靠的结构稳定性和作业方便性;施工速度快,制作、加工、安装、插打方便灵活,工艺简单,无需大型机具设备,不要浮运设施;结构形式灵活,适用于各种形状水下承台基础形式,安全性较好。

缺点:目前市场使用的锁口钢管桩围堰锁口间榫卯截面积不等,造成锁口钢管桩不对称,故易产生倾斜;广东地区材料供应市场不成熟;锁口止水性要求高;管桩下沉时相互挤压使锁口间产生施工附加力而加大施工难度,相对用料大。

5 经济性比较

5.1 双壁钢围堰施工方案

一次性投入少,回收率低,重复利用率小;一个双壁钢围堰所需型钢约1 019 t,C30混凝土3 503 m3、换填646 m3,费用约1 165万元。

5.2 钢板桩围堰施工方案

材料市场较活跃,回收率高,可租可买,重复使用率高。

一个钢板桩围堰所需型钢约936 t,C30混凝土1 405 m3、换填562 m3,需费用约346万元(钢板桩为租赁,其他材料自备)。

5.3 锁口钢管桩围堰施工方案

设备式投入,可重复利用,经济、适用。

一个锁口钢管桩围堰所需型钢约762 t,C30混凝土910 m3、换填1 230 m3,费用约324万元(锁口钢管桩为租赁,其他材料自备)。

一个锁口钢管桩围堰所需费用约1 213万元(所有材料自备)。

6 结语

通过以上各种因素比选表明,以上3种方案在施工技术上均是可行的。 安全方面双壁钢围堰及锁口钢管桩围堰有优势,经济方面锁口钢管桩围堰有优势。但结合本工程的实际情况综合分析,最后选定在工期方面更具优势的钢板桩围堰。

摘要：结合福源路大桥主桥水中墩围堰设计过程,提出了3个方案,即双壁钢围堰、钢板桩围堰、锁口钢管桩围堰,主要从围堰的施工、技术、安全、经济等方面进行了比选,选择出最佳方案,以达到缩短工期、节约成本和安全可靠的目的。

关键词：大桥,水中墩,围堰,设计方案比选

参考文献

[1]刘自明.桥梁深水基础[M].北京:人民交通出版社,2003.

[2]GB 50017-2003,钢结构设计规范[S].

8.龙河大桥主桥施工方案 篇八

樟林大桥位于福建省莆田市城厢区华林工业区,主体工程包括主桥、引桥和引道3大部分。设计总长1 086 m,双向4车道。桥的左右两侧各竖起1片拱肋,恰似蝴蝶的2只翅膀。主桥为(40+100+40)m跨木兰溪的蝶型拱桥,引桥部分为跨堤40 m箱梁和堤外多跨21 m空心板梁桥。主墩V型墩由4根对称斜腿构成,单根斜腿为棱柱形钢筋混凝土实体结构,V型墩设计根部平行四边形尺寸为4.3 m×6.8 m,顶部平行四边形尺寸为2.4 m×3.2 m,竖向净高为12.05 m,用任一水平面切斜腿,截面均为平行四边行,斜腿顶、底两平行四边形中心的连线为单根斜腿的轴线,在V撑入梁处设置中横梁。

边跨主梁采用单箱双室预应力混凝土梁变高度箱梁,主墩V撑处梁高3 m,边墩处梁高2.2 m,横坡2%;其中2 750 cm长度为顶板等宽段,3 044 cm长度为顶板变宽段。箱梁采用C50混凝土。顶板厚280 mm,底板厚280 mm,腹板厚400 mm。见图1。

2 施工方案

2.1 由施工单位推荐的施工方案

浇筑承台第1节混凝土(标高从+2.50 m~+4.70 m)→预埋V腿底节钢筋及劲性骨架,临时支墩立柱预埋件→浇注承台第2节混凝土(标高从+4.70 m至+6.50 m)→施工V型及现浇箱梁支架→绑扎锥坡及第1节V腿钢筋,立模浇注承台及V腿底节混凝土(V腿轴线标高至9.33 m)→安装V腿柱、次受力面纵梁、模板→接高绑扎V腿钢筋、安装第2节2个对受力面模板→对称浇注第2节混凝土(V腿轴线标高至11.5 m)→安装第3节对受力面模板,对称浇注第3节混凝土(V腿轴线标高至15.0 m)V型墩混凝土达到100%强度后,对称张拉下排纵向(标高为14.50 m)、下排横桥向(标高为14.0 m)临时预应力索→安装最后1节对受力面模板,对称浇注第4节混凝土(部分伸入混凝土梁体),混凝土达到100%强度后,对称张拉横桥向(标高为16.50 m)、上排纵向(标高为17.50 m)临时预应力索,释放模板吊挂体系精轧螺纹钢筋,拆除所有V型墩模板→调整上纵梁贝雷片间距,安装箱梁底模,进行支架预压→绑扎箱梁钢筋,立模,浇筑箱梁混凝土(见图2),箱梁与V腿结合部2次浇筑→混凝土达到100%强度后,并达到设计龄期后张拉箱梁预应力束,同时放张V型墩4排(2纵2横)临时预应力索→整体1次落架,主桥边跨成型。

2.2 V型墩及临时预应力体系

V型墩采用平衡法施工(V腿产生的水平分力主要为系统内平衡),墩身混凝土分4次浇注成型。第1次为锥坡以上标高到9.33 m;第2次为V型中间部分(标高为11.50 m);第3次为V型中间部分(标高为15 m);第4次为V型腿最上部分(标高为18.55 m),比箱梁底标略高3 cm左右。

施工阶段临时预应力体系经计算沿墩高纵桥向和横桥向共设2道,临时张拉预应力束目的是调节V撑内力状态,使V撑构件在整个施工过程中避免过大的拉应力,并保证V撑成桥时处于合适内力状态。

钢铰线以V腿中轴线布置见,图2~图3,并应错开拱脚预应力及V型墩主筋。在该段混凝土浇筑完成且强度达到100%后张拉,同排预应力钢束张拉顺序由构件中心向对称两侧,每次只张拉单根钢束,采用两端张拉。

边跨箱梁均采用支架现浇法,分2次浇筑完成,第1次为全长全断面(除V腿与箱梁结合部分),第2次为V腿与箱梁结合部分。

3 模拟施工状态对V撑进行空间应力分析

3.1 模拟计算边界条件

(1)不考虑施工吊挂模板对V撑的影响,即每段混凝土自重均由V撑承受;

(2)箱梁节点混凝土重量只考虑V撑顶缘投影面积内混凝土湿重,其余部分由主梁模板承受;

(3)V撑临时预应力束全部作用于V撑本身。

3.2 主要计算参数

临时张拉预应力束采用Φ15.24高强度低松弛钢铰线,F=1 860 MPa,Ep=195 000 MPa,张拉应力为1 395 MPa。张拉预应力时所浇筑混凝土段强度不得低于设计强度90%。

临时预应力束下排14.5 m处纵向预应力设置5-Φ15.2钢束,全桥共20根,张拉力共计976.5 kN,横向14.0 m预应力钢束设置2-Φ15.2钢束,全桥共8根,张拉力共计390.61 kN;上排17.5 m处纵向预应力设置6-Φ15.2钢束,全桥共24根,张拉力共计1 171.8 kN;横向16.5 m预应力钢束设置2-Φ15.2钢束,全桥共8根,张拉力共计390.6 kN。

3.3 施工阶段划分

模拟V撑施工至边跨合龙这一过程,计算模型阶段划分见表1和图4~图13。

4 计算结果分析

4.1 模拟施工阶段应力计算

根据V撑构件各施工阶段及其受力状态,经过计算,各阶段混凝土各节点应力控制在-2.5~2.2 MPa之间,满足规范要求。计算结果见表2~表7。

4.2 正常使用状态内力计算

根据设计原则和成桥后V撑受力特性,对成桥后桥梁正常使用状态下V型墩受力进行验算,计算结果表明正常使用状态下持久承载能力极限状态与正常使用极限状态均能满足规范要求。通过相应的施工控制,成桥时内力、位移与设计状态偏差不应该太大。

MPa

MPa

MPa

5 结论

(1)由于桥幅较宽,该部分的应力状态很难接受计算假定或者其计算结果与实际受力结果也可能相差甚远,需要综合考虑荷载、施工约束和预应力束的空间效应进行分析计算。

(2)对于V撑顶现浇箱梁部分,由于受V撑的约束或作用和预应力空间效应及箱梁剪力滞、畸变的影响,在V型墩顶部要表现出明显的剪力滞现象、顺桥向在V撑之间跨中底板可能存在超出预期结果的拉应力,因此该部分要保持足够的底板厚度。

(3)根据箱梁截面横向正应力分布表明:V撑在恒载作用下加剧了V撑处箱梁底板横向拉应力作用,特别是底板预应力管道周围混凝土收缩较快、截面相对薄弱是产生底板纵向裂缝的主要原因,因此该部分加设一定厚度的横隔板比增大底板厚度的做法更有效果,而且对抗震极为有利。

(4)V撑顶部斜向深入进箱梁,这部位纵向预应力布置往往沿腹板斜向成45°或更大角度迅速上行。因此在纵向预应力张拉过程中斜撑和跨中之间腹板极易出现不可逆转的斜向裂缝,在设计时考虑在此沿V撑垂直方向加设一定数量的防劈裂钢筋。

(5)主桥V型墩成桥后为偏心受压的梁结构,在不同工况下受力复杂,如在张拉系杆和结构整体降温时其根部极有可能产生拉应力,混凝土出现裂缝,因此V型墩施工过程中,不但要保证其几何尺寸和空间坐标准确,还要保证V型墩在各受力工况时出现的应力值在设计允许范围之内,需进行严格的施工监控。

摘要：介绍了樟林大桥V型墩采用的施工方法。根据施工方案,对模拟施工阶段内力状态和成桥时内力状态进行计算,结果表明V型墩施工阶段与正常使用极限状态下内力均能满足要求。

关键词：桥梁工程,V型墩,平衡法,受力分析

参考文献

[1]JTGD62—2004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S].

[2]JTJ041—2000公路桥涵施工技术规范[S].

[3]朱卫国.三跨连续梁拱组合体系桥梁的分析及其试验研究[D].浙江:浙江大学,2003.

[4]孔庆凯.大跨中承式拱桥短吊杆结构行为研究[D].成都:西南交通大学,2003.

9.龙河大桥主桥施工方案 篇九

近年来,为了适应社会发展的需求,我国公路建设持续提速。至2013年底,我国公路通车总里程数为434.6万km,其中高速公路达10.4万km,高居世界首位[1]。公路建设高速发展的同时,裂缝、沉陷等沥青路面病害及桥面防水层的破坏已成为影响车辆安全通行的重大威胁。为改善这种情况,采取有效的防治措施,解决沥青路面病害问题及桥面防水层的破坏是十分必要的。

现以京承高速公路潮白河大桥防水施工为例,阐述桥面防水层施工技术。

1 工程概况

京承高速公路工程第18合同段 (高丽营~沙峪沟段),位于北京市怀柔区杨宋镇东、潮白河河道内,工程起点桩号K49+525,终点桩号K49+909,工程内容为潮白河大桥主桥干防水层施工。本桥分左右两幅,每幅长384 m,宽12.5 m,桥面防水层面积共计9 600 m2。

2 防水设计

本工程桥梁段防水主材选用3.5 mm厚道桥用APP改性沥青防水卷材,采用热熔满粘法进行施工,防水卷材主要性能指标按JCT 974—2005《道桥用改性沥青防水卷材》标准进行控制,见表1;具体的桥梁防水构造图,见图1。

3 施工工艺

具体施工工艺流程:基层清理→喷涂沥青基防水涂料→弹铺标记线→APP改性沥青防水卷材铺贴→检查、修理→成品保护。

3.1 基层清理

桥面基层要求坚实、平整,不应有明显的凹凸、尖硬、裂缝和麻面等缺陷。对于低凹破损处进行修平处理,基面阴阳角应做成弧形(r=50 mm)或135°折角,以避免防水卷材折断造成局部渗水,基层表面要求无明显水渍。防水卷材施工时的基层混凝土强度应达到设计强度的90%以上,含水率不大于9%。桥面基层现场清理,见图2。

3.2 喷涂沥青基防水涂料

底涂料选用性能稳定的沥青基防水涂料,喷涂时需做到均匀一致,不漏底、不堆积,切勿反复喷涂,见图3。在桥面与墙体交接处,喷涂沥青基防水涂料加强层,并进行封边处理。

3.3 APP 改性沥青防水卷材铺贴

防水卷材铺贴应按照“先低后高”的原则,确定卷材铺贴顺序和方向,在基层上弹铺标记线,方可进行防水卷材铺贴。

进行防水卷材端部铺贴时,先将整体卷材置于铺贴起始端,对准基层上已弹好的标记线,滚铺展开卷材约1 m;由一人站在卷材正面将这1 m卷材拉起,另一人站在卷材底面手持汽油喷灯,点燃火焰、调呈蓝色,使火焰对准卷材与基面交接处,同时加热卷材底面与基层面,待卷材底面胶呈现熔融状时进行铺贴,再由一人手持压辊对铺贴的卷材进行排气压实(图4a)。这样铺贴到卷材端头剩约30 cm处,将卷材端头翻置在隔热板上,再行烤熔、滚压,直至卷材根部铺牢压实(图4b)。

待端部卷材粘牢后,进行防水卷材大面积铺贴。一人手持火焰喷灯站在卷材滚铺前方,距卷材根部0.3~0.5 m处,火焰对准卷材与基层面的夹角上下烘烤(图5),至卷材底面胶层呈黑色光泽并有微泡,及时滚推卷材进行铺贴,同时做好排气压实处理。

防水卷材铺贴的同时,做好卷材长短边搭接工作。卷材长边搭接宽度为100 mm,短边宽度为15mm;铺贴双层防水卷材时,上下卷材的搭接缝应错开1/3~1/2幅宽。

3.4 细部做法

在防水施工过程中,桥梁排水口、桥梁中央隔离带等细节部位需进行重点处理。桥梁排水口防水做法,见图6。

在施工过程中,桥梁中央隔离带防水必须与桥面防水连接成整体,不可断开,保持桥梁防水层的整体性。桥梁中央隔离带防水做法,见图7。

3.5 成品保护

防水层施工检查、验收完毕后,立即进行成品保护。对于已完成的防水层,严禁车辆、行人穿行,禁止堆放机械及杂物;防水层应设专人看护,设置标识牌、护栏,见图8。防水层施工应与桥面沥青混凝土铺装施工日期紧密衔接,间隔时间不超过5 d,但也不宜过短,以保证防水层的养护期,卷材为8 h,涂料宜为24~72 h。

4 施工注意事项

1) 不得在雨雪天气、5级以上风力条件下施工,确保基层干燥,雨雪后须待基面晾干后方能施工。

2)施工过程保证自检、互检、交接检,上道工序不合格,不准进入下道工序,确保各道工序的工程质量。

5 结语

10.龙河大桥主桥施工方案 篇十

柳州静兰大桥拆桥施工临时栈桥方案设计

根据柳州静兰大桥拆桥栈桥的.设计,利用有限元软件ANSYS建立栈桥空间模型模拟栈桥各个工况荷载响应,经分析设计方案满足要求,该工程拆桥方案可为类似工程的施工提供参考.

作 者：刘金义  作者单位：柳州市城市投资建设发展有限公司,广西柳州,545001 刊 名：四川建筑 英文刊名：SICHUAN ARCHITECTURE 年，卷(期)： 30(1) 分类号：U445.6 关键词：栈桥   设计   贝雷梁   有限元   挠度   应力  

11.龙河大桥主桥施工方案 篇十一

(90+160+90) m跨波形钢腹板连续梁主要工程概况:主梁采用单箱室截面, 中墩支点梁高9.5m, 高跨比1/16.84, 边墩支点及跨中梁高4m, 高跨比1/40。梁高按1.8次抛物线变化。主梁对称悬臂施工, 合拢前阶段划分为12.8m (0号节段) +6×3.2m+11×4.8m。边、中跨合拢段长均3.2m。边跨直线现浇段长8.4m。主梁为单箱单室, 顶板宽15.75m, 翼缘3.375m, 箱室宽9m, 设2%横坡。

2 钢腹板施工

2.1 安装波形钢腹板时应注意的问题

1) 在安装波形钢腹板之前, 一定要将吊装装置、支撑以及临时支架固定好, 对质量证明材料、零部件以及进场构件等严格按照图纸标准进行检查。

2) 在安装波形钢腹板之前, 波形刚腹板和底板钢筋的位置一定要在底模板上标记清楚, 这样可以确保横隔板位置更加精准, 有效抑制波形钢腹板与底板钢筋出现相互干扰的现象。

3) 波形钢腹板起吊系统:塔吊允许载荷范围内采用塔吊起吊, 前端喂入, 超过塔吊允许荷载范围内, 采用梁顶轻轨小车水平走板, 利用挂篮的主桁吊起吊安装。

4) 对于边跨支架现浇节段, 波形钢腹板运输至节段正下方, 汽车吊起吊纵向移动至设计位置直接起吊。

5) 波形钢腹板的纵向和横向坐标系一定要与放样坐标系相同, 依据绝对坐标和相对坐标之间的关联, 将所有点的纵向和横向坐标值求出。波形钢腹板需要进行精准的整合, 在整合的过程中可以通过对各个方向的多个手拉葫芦进行整合来实现。

6) 在高度定位的时候, 可以对支撑马蹬和临时支架进行精准的设置, 将钢腹板支撑在腹板外侧, 注意要与底模保持平行。双肢采用1H+2H高度组合模式, 组合成3H、2H、1H三种不同高度, 满足不同高度波形钢腹板的稳定与施工空间的需求。

2.2 波形钢腹板焊接连接

1) 在第一次焊接之前或者是所用的材料材质、施工工艺相对变化时, 应分别进行焊接工艺评定试验, 实验合格后方可进行下一步施工。焊接工艺评定可参照《铁路钢桥制造规范》 (TB 10212—2009) 。

2) 相关检测人员及电焊工应经过考试合格取得资格认证证书后, 方可从事以上工作。

3) 现场焊接波腹板时, 设计无要求时, 纵向宜从跨中向两端进行, 横向宜从中线向两侧对称进行, 设计有要求时必须按设计要求来焊接。

2.3 波形钢腹板螺栓连接

1) 螺栓宜选用大六角头螺栓。螺栓及螺母、垫圈应由有资质的专业生产企业配套供货。螺栓及螺母、垫圈的外形尺寸公差及技术条件, 其运输、保管及储存应符合GB/T 1228~GB/T1231的有关规定。

2) 螺栓连接的摩擦面应按照《钢结构工程施工质量验收规范》 (GB/T50205—2001) 的要求进行防滑处理。安装前应复验出厂所附试件的抗滑移系数, 合格后方可进行安装。

2.4 对孔施工

1) 波形钢腹板起吊就位后, 在钉孔基本重合的瞬间, 将撬棍尖端插入孔内拨正, 然后微微起落吊钩使杆件转动, 对正其他孔眼。

2) 用撬棍使孔眼对位后穿入冲钉, 使用小锤轻轻击打冲钉使其穿入到孔中, 在对孔的时候不可以使用强迫的办法, 这样可以有效预防孔边变形的情况发生。

2.5 钉栓施工

1) 栓孔对齐以后, 将4根定位冲钉固定在钉栓的4边, 同时加设5根左右的螺栓。当板缝中没有任何杂质以后, 方可将螺栓拧紧, 接着将剩余的螺栓和冲钉固定好。

2) 钉栓应按钉栓布置图安装, 宜在节点板上画出明显的钉栓长度及节点板位置标志以免装错。

2.6 波形钢腹板的涂装

1) 波形钢腹板现场焊缝涂装工艺流程如图1所示。

2) 进行波形钢腹板现场涂装前, 应先对焊缝表面及焊缝两边进行处理, 清除表面的锈迹、焊渣、氧化皮、油脂等污物, 直至表面呈现出均匀金属光泽。

3) 波形钢腹板涂装层数和漆膜厚度应符合设计要求, 防腐涂料应有良好的附着性、耐蚀性, 底漆应具有良好的封孔性能。

4) 波形钢腹板涂装完成后, 其表面应有光泽, 颜色均匀, 不应有露底、漏涂与涂层剥落、破裂、起泡、划伤等缺陷。

3 体外束施工

3.1 施工准备

1) 体外成品索施工工艺流程:施工机具准备→转向器、锚头区锚具定位安装→混凝土浇筑→全桥合拢→体外索穿索→混凝土强度达到100%→张拉体外索 (特殊过程) →索体与外套钢管间安装防损定位装置→锚头区预埋管内灌环氧砂浆→防松装置的安装→防腐装置的安装→安装减震器。

2) 安排专人对施加预应力的机械设备和仪器进行监管, 同时将校对和维修工作做好。当设备运输到施工现场以后, 需要配套标定压力表和千斤顶, 并绘制出张拉力与压力表之间的曲线图。

3) 当体外索运输到施工现场以后, 需要分批进行检验, 认真核查规格、包装和质量说明书。

4) 在对成品拉锁进行检查的时候, 应该注意拉索的表面不可有明显的划痕, 锚具两端外表的镀锌层不可有任何的损坏。

5) 夹具和锚具运输到施工现场以后, 必须要有质量合格证明和出场合格证书, 同时, 对其数目、规格、类型等进行认真核查。

3.2 体外索穿索

在工厂中制作完成的体外索需要将其卷成盘后再运输到施工现场, 将牵引头设置在成品索的两端, 为了使索盘被固定好, 需要在墩端头加设放线架, 使用5t卷扬机将成品索卷起后慢慢地进行解盘放索, 同时, 从预留的索孔中穿过。在进行穿索的时候, 一定要严格按照以下方法进行:先将比较厚的软垫层铺设在地面上, 接着间隔一段距离后加设支撑架;当体外索穿入到锚固端事先预留的管件中时, 需要对索两端的实际距离进行准确的测量, 将两端的PE层拆除;在体外索张拉以后, 索的PE层需要进入到密封筒的实际长度为30cm左右。

3.3 体外索张拉

1) 张拉准备

(1) 施工组织流程及鉴定过的张拉设备。

(2) 锚具及夹片安装前用棉纱擦洗干净。现场必须由专业的技术人员操作设备。先将锚垫板及密封装置、锚头内密封筒安装好, 在体外索两端装上工作锚板及夹片。将专用千斤顶和工具锚安装好, 将退锚灵均匀地涂抹在工具夹片和锚板孔的表层。

2) 张拉体外索

在对整体两端进行对称张拉的时候, 一定要使用千斤顶均匀施工, 对每一级的伸长长度进行测量。张拉体外索的具体情况详见图2。

说明:张拉过程中要注意对环氧涂层的保护。

3) 控制张拉应力

(1) 体外索张拉的控制应力一定要满足设计标准。在进行施工的时候, 需要对体外索进行超长张拉或者是对锚圈预应力损失进行计算的时候, 其数值可以比设计值高出5%左右, 但在任何时候, 张拉应力都不可以超出设计的最大值。

(2) 在张拉体外索的时候需要使用应力控制法, 校核时使用伸长值法, 理论伸长值与实际值之间的误差要控制在设计的范围之内。假如在设计的时候, 没有对其进行严格的限制, 理论伸长值与实际伸长值之间的误差一定要保持在-6%~+6%之间。

(3) 张拉体外索的时候, 初应力设为10%δcon, 当伸长值为初应力的时候, 可以对初应力进行测量。体外索的实际伸长值包括测量得到的伸长值和初应力以下的推算伸长值。

3.4 锚头封锚