汽轮机调节发展

汽轮机调节发展（共9篇）

1.汽轮机调节发展 篇一

汽轮机的功率大小调节主要是通过改变进入汽轮机的蒸汽流量来实现的，执行机构称为配汽机构，它由调节汽阀和传动机构组成，用喷嘴调节法的汽轮机由多个依次开启的调节汽阀来控制流量。如果下一个阀门是在上一个阀门全开以后才开启，那么阀门总升程与流量的特性曲线将是一较大曲折的线，这是不允许的。因此，通常是在上一个阀门尚未完全开启时，下一个阀门便提前开启，这个提前开启的量称为调节汽阀的重叠度，它一般在10%比较合适，过小不能消除曲线中曲折部分，引起负荷摆动;过大则阀门的节流损失增大，机组经济性降低。这在制造厂家一般已经设计好了，但在实际应用中仍会经常碰到因装配或汽流扰动等原因，造成调节系统特性曲线发生变化引起负荷摆动。现以广州市煤气公司广州油制气厂2#汽轮机负荷摆动为例，介绍对该类现象的解决措施。

一、调节系统存在的问题油制气厂2#汽轮机(B3-3.43/0.981 )属纯背压式供热机组，机组自投产以来一直存在负荷摆动及负荷滑移的现象，影响机组平稳运行，主要有如下问题(以电定热方式运行)。

1.手操同步器增减负荷过程中，发现负荷要么不动，一动就是500 ～1000kW，然后稳定在极少的几个稳定点上，如：500k W、1000kW、2000kW、2800k W 、3000kW.而且在某个稳定负荷点运行时，随着热网参数的波动或电网频率的变化，负荷也会出现大幅滑移的现象，即从这个稳定点一下滑移到另一个稳定点，操作频率非常高。

2.若将负荷置于不稳定区域内，则会出现来回摆动的现象，最大摆幅达1250kW，考虑负荷频繁摆动对机组安全不利，一直以来的运行方式均是采取尽可能避开不稳定区域来运行，有时甚至采取降低初参数(来汽压力)来维持正常运作，机组效率因此受到影响。另外，由于热网需求量无法固定，机组也就不能长期定于某一稳定负荷点运行，故经常为保证供汽而采取蒸汽排空或投减温减压器来维持。

针对上述问题，每年都要花去很多精力去研究以消除缺陷。如认为调节系统有卡涩，把整个系统解体进行清洗、调整;认为错油门及压力变换器弹簧预紧力不足或安装中心不对等而进行更换、调整。但结果是没有从根本上解决问题。最后对机组进行了一次全面会诊分析，利用排除法把问题锁定在调节汽阀上，并有针对性地进行技术改造，获得了理想效果，

二、改造措施会诊结果为调节汽阀重叠度有问题，而且通过观察每个球形阀的表面汽流冲刷的线形，可以发现当蒸汽流通过提板群阀时，对阀碟有扰动作用，而引起负荷摆动。因此决定对阀碟进行形状改造，以减少扰动及保证重叠度。

1.打开蒸汽室盖，复核调节汽阀及连杆的原始安装情况，将两阀杆抽出，然后将横梁带阀碟放入蒸汽室内进行检测：4#、5#阀碟上下提升均不动，其他阀碟的间隙为：1# 0.9mm、2# 1.2mm、3# l.0mm、6# 0.4mm，这说明原装配不是很理想，但横梁水平可以满足要求。

2.该机组共有6 个阀碟，其中1#为梨形阀、2#至6#为球形阀，考虑球形阀在刚刚开启时蒸汽对它产生的冲击及涡流较大，影响重叠度，决定将2#至5#阀碟由球形改为梨形(阀碟按阀座实测数据的要求由厂家提供)，因为梨形阀较长的尾部能更多地伸进扩压管内，在提板提升(开阀)时，延长了阀碟开启的时间，以缓冲汽流对阀碟的扰动作用(参见图1 、图2 )。而改造的前提是不改变机组的动态特性，故1#、6#阀碟保持不变，保证机组能正常定速和接带额定负荷。其他各阀行程调整时则按照：原设计图纸的原始行程加阀碟(阀碟及横梁放进扩压管后)的间隙减梨形阀尾部直身长度，以保证重叠度即可。

3.测量调节汽阀重叠度，在汽缸相对应的每个阀碟的前后分别装上压力表，测得阀门前压力p0及阀门后压力p0′，依据公式：重叠度=(p0-p0′ )/p0 得出每组汽阀的重叠度均在10.5% ～11.4% (标准是10% )之间，消除了流量特性曲线中的曲折部分，即达到消除负荷摆动的目的，这相对于改变了阀碟的形状所引起的节流损失，增大现象并不突出，几乎可以忽略不计。

三、效果采取以上措施后，通过调试以及一年多的运行结果表明，除个别点(2600kW负荷时摆动超过150kW )外，其他区域均较稳定，特别是在额定负荷段效果更好，消除了近十年的困扰。为机组的安全、经济运行提供了有力的保障。每年减少因机组负荷不稳定引起的二次蒸汽排空量达3800t ，按蒸汽成本60元/t 计算，每年减少不必要的损失达22.8万元。同时还给运行操作人员带来极大的便利，减少了因机组负荷摆动带来的一系列额外操作，大大减轻了工人的劳动强度。实践证明，针对因调节汽门重叠度引起的汽轮机负荷摆动的问题，通过改变调节汽阀阀碟的形状、延长汽阀开启时间以消除因汽流通过而产生的扰动，最终达到消除负荷摆动的目的是可行的。

2.汽轮机调节发展 篇二

要挖掘电站喷嘴调节汽轮机经济性和可靠性的潜力, 需要解决一系列任务。其中主要任务是降低进入第一个非调节级静叶之前的蒸汽轴向不均匀性。对于采用喷嘴调节的所有大型电站汽轮机来说, 蒸汽都经过4个喷嘴室流向调节级。在额定工况下只有3个喷嘴室处于开启状态, 此时向调节级供汽的弧度很少超过290°。在向第一个非调节级的静叶供汽时, 即使存在较大的匀压室, 汽流仍然还有明显的周向不均匀度。尤其在汽轮机部分负荷工况下, 这些非调节级的效率将大幅度下降。

1 试验结果

虽然已公开发表、涉及到汽轮机部分进汽级试验结果的文章数量可观, 但涉及到调节级的部分进汽度对第一个非调节级和整个高压级组的影响方面的数据却很少。

这种情况在很大程度上与下列观念有关, 即认为在调节级后面存在一个较大的匀压室、所以在其后第一个非调节级静叶前的汽流周向不均匀度不会很大, 因而也不可能严重降低后面所有级的经济性。

然而, 在上述试验装置上进行的第一批试验显示, 在向调节级汽室部分进汽的条件下, 在其后的静叶后面的汽流出现很大的周向不均匀度。部分进汽度取决于已开肩的进汽弧段数量, 是根据对模拟部分进汽的叶栅中部圆周处的汽流进行逐点测量而得。

但是, 对于所研究的整个装置来说, 能量的总损失却明显增加了。在这种情况下能量总损失明显增加的原因是多孔整流板通流能力小 (其通流率是21.7%) 。为了降低安装这种整流板引起的附加能量损失, 增大了整流板的孔径, 并针对盲区开出4个窗口。借此将多孔整流板的通流率提高到54%。在这种情况下, 从供汽弧段出来的汽流一部分通过多孔整流板的孔, 而另一部分通过4个窗口, 从而确保了工质较均匀地充满静叶的整个圆周。此外, 在整流板朝着环形叶栅方向的孔端带有斜角, 以改善整流扳后面的流动状况。

圆筒形多孔整流板:对平面多孔整流板的研究表明, 通过这种方式实际上可以完全解决第1个非调节级静叶进口截面前的汽流参数的均匀问题。但是借此降低静叶叶栅中的损失程度不足以补偿平面多孔整流板所带来的额外能量损失。

在安装多孔整流板时, 调节级汽室中的压力脉动明显降低的外部体现是, 整个装置的壳体振动位移幅度相对降低。其相对降低值也即安装多孔整流板时试验装置壳体的振动位移相对于未安装多孔整流板时实测振动位移的变化值。在隔板静叶叶栅出口处的无量纲速度越高, 采用多孔整流板时壳体的振动降低程度就越大。

2 圆环形多孔整流板在汽轮机通流部分的实际应用

所进行的研究结果证明, 如果汽轮机级的静叶叶栅进口前存在汽流的周向不均匀性, 则从均匀其参数的角度来说, 添置多孔整流板会获得明显的效果。

这种汽流周向不均匀的现象在所有采用喷嘴调节的汽轮机中都存在, 而且在它们的调节级后的汽流周向不均匀程度相当于利用上述试验装置进行研究时获得的不均匀度。

根据以往发表的试验数据, 当压力场存在如此大的周向不均匀度时, 汽轮机高压部分的效率会降低1.5%~2%。因此亟须将上述研究结果运用到现有的汽轮机中。

从结构角度来讲, 在汽轮机第一个非调节级前设置多孔整流板并无特殊困难。就是在汽轮机前两级通流部分添置圆环形多孔整流板。

整流板是一个环形腔室, 具有多孔外侧壁, 并且其端壁和内侧壁上都开有若干个圆形窗口。整流板利用12个螺栓固定在隔板体的凹槽处。在这种情况下, 调节级后的蒸汽沿着多孔整流板的外侧多孔壁周向流动, 并较均匀地通过小孔流入内部环形腔室。从这一角度来看, 安装多孔整流板除了解决纯气动力学的问题以外, 还起到了防止异物进入汽轮机通流部分的辅助保护作用。

采取上述措施只需要增加很少的费用, 不仅能提高汽轮机高压部分的效率, 而且还能明显降低叶片上的动态作用力。

3 结论

所进行的研究结果表明, 对于采用喷嘴调节的汽轮机来说, 在部分进汽的情况下, 调节级汽室中的压力场和速度场存在很大的周向不均匀性, 从而对高压部分随后几级的经济性产生不良影响。

为了均衡进入第一个非调节级静叶叶栅的汽流, 提出并研究了增设整流板的措施, 其费用很小, 却至少能使大功率汽轮机高压部分的效率提高1%。通过对立体 (圆环形) 多孔整流板的结构分析, 现在已经可以将其应用于任何电站汽轮机。

摘要：为提高第一个非调节级的效率, 必须降低其静叶前的汽流周向不均匀度。为此在调节级汽室中、第一个非调节级的隔板前设置了各种多孔整流板。

3.汽轮机调节发展 篇三

【关键词】电液并存；DEH

国华盘电公司#1机组DEH改造

1、原盘电调节系统的简介

1.1调节系统是电液型的，在结构上由电气部分和液力部分组成他们的作用相互联系着，自动调节系统用于：

（1）自动保持汽轮发电机的转速，速度变动率约为4.5%，抵消在锅炉再热汽储存的大量蒸汽使汽轮机加速的有害影响（其作用是由中压自动主汽门和排汽门来完成）。

（2）按照给定的静态特性曲线调节汽轮机的负荷，这个静态特性是二次调节转速和电网有功功率要求的。

（3）当汽轮机前部系统压力降至不允许值时防止汽轮机工作。

（4）当汽轮发电机瞬间甩负荷，发电机开关切除和未切除时，防止汽轮机转子转速升高到危急保安器动作转速以下（甩负荷试验合格）。

（5）快速的短时间的甩去汽轮机负荷，快速的长时间的限制汽轮机的负荷（通过功率限制器完成）。

1.2调速系统的组成：

（1）配汽机构，包括高中压缸调速汽门、主汽门、排汽门以及连接热用户管道的阀门（抽汽逆止门）。

（2）感应机构：高速弹簧片式调速器、电液转换器（相对于液力系统而言）。

（3）传动放大机构：调速汽组件、中间滑阀、油动机。

（4）反馈机构：杠杆反馈、凸轮反馈、转速和负荷（相对于电液转换器而言）。

2、改造后调节保安系统的组成

改造后调节保安系统的组成按其功能可分为四大部分：供油系统部分、执行机构部分、危急遮断部分、机械超速部分。液压系统的全部密封件必须选用氟橡胶。

2.1供油系统

改造后的供油系统部分主要包括供油装置、自循环冷却系统、自循环再生过滤系统以及油管路及附件。改造后的供油系统部分主要包括供油装置、自循环冷却系统、自循环再生过滤系统以及油管路及附件（油管路、高压蓄能器、低压蓄能器、膨涨支架等）。EH供油装置应是组合式结构，由油箱、油泵、过滤器、蓄能器、冷油器、再生装置、油管路，各种阀门及端子箱基本部件，以及用来监控供油系统运行工况的就地仪表、控制设备组成。

2.2执行机构

除热段排汽阀外的所有执行机构采用弹簧复位、液压开启式，热段排汽阀弹簧开启，液压关毕。当执行机构快速关闭时，应保证蒸汽阀碟与阀座的冲击力不至造成阀碟或阀座损坏。保护动作时执行机构带调节门空载的快速关闭全行程时间应小于0.2秒。调节信号作用下阀门的动作速度应满足系统一次调频的要求。根据附加组件的不同，可构成两种不同型式的执行机构，即开关型执行机构和调节型执行机构。

调节型执行机构

本次改造的调节型执行机构包括高压自动主汽门油动机（两台）、高压调速汽门油动机（四台）、中压调速汽门油动机（四台）、小机调速汽门油动机（四台）。执行机构应能将汽阀控制在任意的中间位置上，成比例地调节进汽量以适应负荷需要。为此，应在基本结构的基础上附加提供伺服阀和位移传感器。

开关型执行机构

本次改造的开关型执行机构包括中压自动主汽门油动机（两台）、Ⅲ段抽汽油压逆止门油动机、Ⅳ段抽汽油压逆止门油动机、热段排汽门油动机、小机自动主汽门油动机（两台）。执行机构应将汽阀控制在全开或全关位置上工作。在开关型执行机构上应设有阀门活动试验电磁阀，以实现远方在线活动试验，Ⅲ段Ⅳ段抽汽、热段排汽门采用就地活动试验方式。

2.3危急遮断系统

危急遮断系统由危急遮断电磁阀，超速保护电磁阀，单向阀，隔膜阀组成，在异常工况下，使汽轮机紧急停机。

（1）危急遮断电磁阀由两个电磁阀组成，机组正常运行时此电磁阀在关闭状态，当机组运行参数有遮断请求时该电磁阀迅速打开卸掉隔膜阀上部保护油压致使隔膜阀打开，从而卸掉AST及OPC油压使高中压自动主汽门、高中压调速气门、抽汽油压逆止门关闭，热段排汽门打开机组停机，此过程为不可逆过程。

（2）超速保护电磁阀由两个电磁阀组成，机组正常运行时此电磁阀在关闭状态，当机组转速达到额定转速的103%时，此电磁阀打开卸掉OPC安全油压，使高中压调速汽门关闭机组转速下降，当转速低于103%额定转速时该电磁阀关闭重新建立OPC安全油压，高中压调速汽门从新打开，此过程为可逆过程。

（3）单向阀是安装在危急遮断油路AST和超速保护控制油路OPC之间，当AST油压卸掉之后通过此阀同时卸掉OPC油压，而当OPC油压卸掉之后通过此阀能够保证AST油压的稳定。

（4）隔膜阀主要是危急遮断电磁阀的执行部件，危急遮断电磁阀主要是卸掉隔膜阀上部的保护油压从而通过隔膜阀卸掉AST油压来实现保护动作的，当正常工作时自动停机危急遮断-超速保护母管（AST）油压力为14±0.5MPa，保护油油压为1.2Mpa。当保护油油压降到0.63Mpa时薄膜阀开启，保护油油压升到0.3±0.1Mpa时薄膜阀开始关闭，保护油油压升到0.5±0.1Mpa时薄膜阀完全关闭。

2.4机械超速部分

机械超速部分主要对现有危急遮断系统进行改造，应实现以下功能：

（1）机械超速保护动作卸掉系统AST油压，使机组停机。

（2）机械超速部分动作转速在3290-3330rpm。

（3）机械超速保护两个飞锤应能够分别进行在线注油活动实验，试验时不能使汽机主保护动作，另一个工作位飞锤继续保持对机组的保护。

3、结论

通过调节系统的改造，数字式电液调节系统（DEH）能够从根本上消除电液并存调节系统迟缓率大、调节品质低、中间滑阀摆动等原始缺陷，并且由于数字式电液调节系统（DEH）运行所需油量较小可大大缩小油箱容积及管道直径，即可降低改造成本又可以降低油量的消耗从而降低日常维护成本。

参考文献

[1]成大先.机械设计手册[M].北京：北京化学工业出版社，2003.

[2]雷天觉.新编液压工程手册[M].北京：北京理工大学出版社，1998.

作者简介

4.汽轮机调节发展 篇四

微型燃气轮机发电机组的雏形可追溯到60年代，但作为一种新型的小型分布式能源系统和电源装置的发展历史则较短。1995年在美国动力年会上，AlliedSignal、Capstone与Elliott公司展示了25～75kW微型燃气轮机发电机组样机。其后发展迅速，每年均有样机推出。美国能源部技术峰会指出微型燃气轮机发电机组市场很大，工业应用竞争激烈，其中未来电力市场结构将是影响微型燃气轮机发电机组发展因素之一；微型燃气轮机发电机组的廉价高效，性能可靠对其发展十分重要，同时，燃料处理。微型燃气轮机发电机组压缩，回热系统以及电力电子技术对提高微型燃气轮机发电机组的可靠性及降低造价也很重要，并且，廉价耐用可靠的高温材料将是微型燃气轮机发电机组在热效率和环保方面取得进展的关键；微型燃气轮机发电机组分布式发电的联网是其特殊技术问题。

总之，近年来微型燃气轮机发电机组进展显著，特别是美国微型燃气（燃气发电机组）轮机的发展达到高潮。

技术特征及优势

微型燃气轮机发电机组具有多台集成扩容、多燃料、低燃料消耗率、低噪音、低排放、低振动、低维修率、可遥控和诊断等一系列先进技术特征，除了分布式发电外，还可用于备用电站、热电联产、并网发电、尖峰负荷发电等，是提供清洁、可靠、高质量、多用途、小型分布式发电及热电联供的最佳方式，无论对中心城市还是远郊农村甚至边远地区均能适用。

发展动力——分布式发电

微型燃气轮机发电机组的发展源于分布式发电。分布式发电主要是由电力市场的放松控制所驱动的，同时还得益于天然气市场的放松控制。电力市场的放松控制是世界范围内的发展趋势，它使得用户可以选择向谁买电或允许用户自行发电，就地供电（现货电力）成为向用户提供最低廉用电的主要竞争武器之一。

分布式发电的发展为微型燃气轮机发电机组的技术发展和市场扩展提供了极好的平台。目前，美、英等国电力市场已从控制发电转向分布式发电的竞争。小型发电厂在分布式电网中的应用，已成为一种日益增长的可行选择。这种发电方式能够为用户减缓电网拥挤，增加电网机动性，降低送电损失和成本，改善电力质量。微型燃气轮机发电机组技术的发展及其商用推出大大增加了分布式发电面向较小用户的可能性，微型燃气轮机发电机组发电装置的紧凑性，可靠性和遥控运行以及环境友好等特点，意味着它们特别适合分布式发电的区域性应用，例如可以置于非常靠近用户运行

技术进展

国际上几个公司研发的第一代微型燃气轮机发电机组的技术参数，其功率为28～75kW，效率为22.5～33。因此，在新一代微型燃气轮机发电机组中，期望通过引人高新技术如陶瓷材料部件（陶瓷叶轮等），以大大提高效率。研究表明进气温度为1350℃的微型陶瓷燃气轮机发电机组的效率可达40。微型燃气轮机发电机组装置的洁净，可靠，高质量源于以下技术：通过采用贫燃料预混合技术，可使排放降低，通常NOx排放低于12ppm（燃用天然气（天然气发电机组）或丙烷燃料时为9ppm），噪声低于70dB；通过采用空气轴承，不需维修或维修性好，设计大修周期为40,000～50,000小时甚至更高；通过采用数字式遥控的联网离网发电变换装置，可以确保发电质量和电网安全。同时，微型燃气轮机发电机组也具有较好的技术经济性，目前售价为250～350美元/kW。

5.汽轮机调节发展 篇五

关键词：汽轮机,调节系统,常见故障,影响因素

汽轮机的调节系统由于内部套比较的繁多和复杂, 这就使得汽轮机运行过程中调节系统容易产生各种各样的故障和问题, 而且这些常见故障通常都是发生在一瞬间, 影响汽轮机调节系统出现故障的因素也是多方面的, 油系统、滑阀构造、离心式调节器、配汽机构等一方面出现问题都会引起汽轮机运行过程中调节系统的故障发生。

1 汽轮调节系统的结构

第一点, 目前随着科学技术的发展, 对于机组来说, 单机的容量在不断的增加, 机组的单元制和滑式压的运行方式以及再热机组的使用, 再加上机组电网集中的调度问题以及机组的停、启次数的不断增加, 产生了电液调节, 也就是机组的电气液压调节系统。电液调节系统由液压元件来组成执行器, 机构元件来组成控制器, 具有超速跳闸和闭环转速的调节功能, 但是闭环转速的调节功能仅仅是在一个较窄的范围之内, 同时, 在系统的相应速度方面, 速度是比较低的。因为汽轮机调节系统的静态特性是固定的, 汽轮机的间隙所造成的迟缓了又比较的大, 这就使得汽轮机的静态特性不能随意的变化和更改。

第二点, 现代计算机技术和数字技术的应用给汽轮机的技术发展带来了很大的推动作用, 电气液压控制系统就是以数字计算机技术作为技术保障而诞生的数字式的电气液压控制系统。这种电气液压控制系统是在数字计算机的基础上实现控制器的正常工作的, 执行的部分仍旧是保留着液压系统。随着分散的控制系统的不断发展和应用, 现在的多数大型机组都是采用了分散控制为系统原理的电调, 来实现机组的控制。

2 影响汽轮机运行中调节系统出现故障的因素

2.1 油系统的不正常

首先是油系统中的油压波动。在汽轮机的运行过程中油压系统中油压的波动会严重的影响调节系统的稳定性。尤其是全液压式的调节系统, 这种系统的转速脉冲信号是用液压来控制的, 这就决定了这中系统的油压脉冲信号比较的弱, 信号弱了就更容易受到油压波动的巨大影响。

其次是油系统的部件漏油。调节系统的油系统出现漏油现象就会导致体统的油压低于正常的水平, 油的动力机就会出现动力不足的情况, 从而使得汽轮机的调节系统的调节元件性能的缺失以及迟缓率的增加, 最终导致汽轮机调节系统的不稳定。而造成调节系统部件的漏油情况也是多方面的, 像活塞缸的磨损、部件的磨损造成部件之间的间隙过大、结合面的垫片磨损等, 这些都会造成汽轮机调节系统的漏油现象, 最终导致调节系统的各种常见故障的发生。

最后就是油系统中的油质较差因素。在汽轮机运行过程中调节系统出现故障的一个重要原因就是因为油质比较差, 这主要是指油质的好坏以及油质的干净与否。所以要想保障汽轮机调节系统的正常工作就要保障对油管的顺畅和洁净进行严格的管理, 将各种脏污彻底的清楚干净, 保障机组运行中优质油的供给。

2.2 滑阀构造的问题

首先是滑阀的卡涩问题。滑阀的卡涩对于汽轮机的调节系统来说会产生很大的影响, 所以针对滑阀的卡涩问题要严把滑阀的设计制造环节, 来提高滑阀的精度, 减小滑阀的使用误差, 同时也可以使用对压弹簧来保持油压平衡的方法或者是在滑阀的表面上开凿均压阀的方式来解决滑阀的卡涩问题。

其次是错油门的过封度。在滑阀方面一个重要的问题就是错油门的过封度, 保障过封度的适应和适当是十分重要的。机组在运行过程中的转速并不是稳定的, 它的脉冲是在一定的范围之内进行波动的, 即使是在机组的转速不变的情况下, 这种脉冲油压也是在一定的范围之内波动的, 这是因为主油泵带来了较大的油压力的脉动, 这就使得滑阀也会在一定的范围之内出现波动情况。

2.3 离心式的调速器的窜动

离心式调速器的高速窜动对于调节系统的稳定产生了巨大的影响。由于离心式调速器和与之随动的滑阀之间的间隙比较的小, 调速器自身的工作效率和行程比较的小, 所以导致了离心式调速器高速的窜动的现象, 最终影响了调节系统的稳定性。

2.4 配汽机构的缺陷

首先是凸轮的磨损。繁重的工作负荷使得汽轮机的凸轮出现严重的磨损情况, 凸轮的磨损区域就会形成一个特定的部位, 当调节系统在这个部位工作的时候就会增大放大系统, 使得调节系统的局部不等率比这平常或者其他部位的不等率要小很多, 最终使得调节系统出现震荡。

其次是调节汽门的重叠度。当调节汽门的重叠度过大的时候就好比是在够一个负荷段内, 使用两个调节汽门对流量进行有效的控制, 所以这段负荷范围内, 功率就会出现很大的变化, 从而导致调节系统的摆动和节流损失的增大。

最后就是调速汽门的节流锥出现严重的磨损。调速汽门的节流锥出现磨损通常会使得汽轮机在空负荷的时候出现调节系统的摆动。节流锥的汽门在刚开启的时候如果开度出现一点细微的变化都会使得进汽量的变化, 从而导致调节系统在空负荷的情况下出现严重的摆动现象。

3 结束语

综上所述, 油系统、滑阀构造、离心式调节器、配汽机构等方面的不足或者问题都会使得汽轮机在运行的过程中出现调节系统的各种常见故障。所以, 针对这些问题, 应该加强对这些影响因素的控制和处理, 使这些影响因素对汽轮机运行中调节系统的常见故障的影响效果降到最低, 从而保障汽轮机调剂系统的正常运行。

参考文献

[1]方建熙, 任高峰, 郑炜, 王贵, 成超.小浪底反调节电站调速器程序故障分析[J].中国科技信息, 2010 (23) .

[2]杨红军, 张志鹏, 高咏梅, 汪玉洲, 王鹏.汽轮发电机组调节系统的故障分析[J].石油化工设备技术, 2009 (02) .

[3]彭国俏, 詹嘉琳.飞来峡水电厂机组停机状态跳闸故障的分析及处理[J].广东水利水电, 2010 (05) .

[4]李常青.某水电厂调速器压油罐常见故障分析及对策[J].电力学报, 2011 (02) .

6.调节不良情绪 让学生健康发展 篇六

体育课教学中调节学生的情绪，体育教师须有良好的情绪状态。在情绪适宜的状态下进行课堂教学或组织比赛时，热情高、思维敏捷、思路广，容易注意到学生的情绪及练习中的错误；心情低沉情绪压抑时会动作迟钝、反应迟缓，容易发火或忽视学生的情绪表现。另外还应具备一定的心理学知识和掌握调节学生情绪的方法。

情绪是可以传染的，老师的情绪表现方式是学生情绪表现的榜样。教师是双边活动的主导者，学生对教师的各种行为及其活动表现，有着探究、追随、模仿的心理，尤其是教师的情绪表现方式，更能引起学生心理、感情等方面的起伏与变化，而且，这种起伏与变化始终是在潜移默化中进行的。

体育老师那种表情呆滞、生硬，态度蛮横、无理，以及动作粗俗、散漫、随便，会给学生带来消极影响。例：遇到违纪学生时的情绪激烈反应，处理问题的简单粗暴方式以及踢、打、骂、罚跑、罚站、罚俯卧撑等对学生的情绪表现，都会引起学生的注意和效仿，有些效仿是在不由自主中进行的。】

这种没有说出来的“追随领袖”的模仿效应，是由教师特殊地位所决定的。而且学生在老师的不良情绪面前，很容易产生内心冲突。一方面，他们不得不服从体育老师的权威，以满足某些需求；另一方面，他们又不喜欢体育老师的这些不良情绪及其一些行为方式，长期处于体育老师不良情绪氛围中的学生。心情不畅，不知不觉地将这种困扰压迫到无意识中，有意无意的采取一些抵抗的行为，如打架、打闹、强迫动作、说谎、逃课、逃练，丧失自尊和自信，经常爱与惹麻烦的学生在一起，有时会三三两两躲进厕所或食堂等地方，越来越不合群。

因此，体育活动中，体育老师对学生的态度及处理问题学生的方法，面部表情、体态、手势等情绪表现则显得至关重要。课堂上宽松、和谐的气氛，教师和蔼可亲的面容，富有温暖感的举动以及优美自然的教态等。学生通过对这些形象表现的判断、欣赏和感知而产生情感或情绪上的体验，并从中得到健康的情绪表现，可以帮助学生树立正确的情绪表现方式。

体育教师积极的情绪表现：主要是指健康的身体和心理、高雅得体的举止和谈吐、意韵洒脱的神情和语言、诚实亲切的态度，自信果断的性格，敏捷、熟练、协调、优美的示范动作，精细的观察、客观的评价及维持良好课堂秩序的能力等；从内涵上看，体育教师积极的情绪即反映正面健康的情绪、坚毅的性格、豁达的胸境和坚强的意志品质等。

体育教师在教学中，要时刻注意把体态、语言、表情、情绪所带来积极的情绪传授、感染给学生。以身体的活动来“寓教于乐”，通过直接、生动、鲜明的体态、语言、积极的情绪来激荡学生的情感和产生感情共鸣。

可以说，体育教育不是靠说理，而是靠实实在在的练，靠具体的体态形象感染人、打动人，特别是那种意境高远的体态语言和健康情绪表现，更容易令学生在不知不觉中得到美的享受和情绪调节陶冶。

作为教师首先要爱学生，接纳学生，才能发现学生身上的闪光点，才能建立和谐的师生关系，良好的关系胜过多种教育。我们坚持：批评甚至处理学生时，记住别让他们“想做一个好学生”的愿望熄灭。即使犯严重过错也要顾全他们的面子，坚持个别交谈，不是动辄就向班主任告状或把家长叫来。

在体育活动和课堂教学中，老师要清楚学生的情绪状况，觉察到学生情感行为的变化，能从学生的角度体验其情绪、情感态度的改变。人都是有自尊的，情绪冲动易暴的学生尤其需要维持他们的自尊。尊重会产生意想不到的效果，你的尊重，不但可以换回学生对你的尊重，更重要的是唤回了他的自尊，而这恰恰是调节学生情绪的基础。你对学生的尊重，让学生感觉到自己被接受，感觉“被爱”，不但能促进学生身心的成长，而且还能矫治学生身心受到的伤害。

借此，教师可以使学生接受并喜欢他自己，同时产生自我价值感，促进学生的发展。同时，还可以加速学生迈向独立和自尊的进程，协助学生学会自行解决生活中、课堂里无可避免的各种问题，给学生以力量，去积极应付常有的种种失望和痛苦，及时调节不良情绪。

7.汽轮机调节发展 篇七

1 1DEH系统的硬件结构

DEH系统主要由计算机控制部分与液压控制部分 (EH) 组成。DEH部分完成各种控制回路、控制逻辑的运算, 通过操作员站等人机接口设备完成运行操作、监控及系统管理。根据对汽轮机、发电机运行参数的实时采集, 经过各种控制策略、控制回路的运算, 将最终的阀门控制指令输出到执行机构, 通过EH系统由液压执行部件驱动阀门完成对机组的负荷、转速、压力等被调节变量的控制。人机接口是操作人员或系统工程师与DEH系统的人机界面。操作员通过操作员站对DEH进行操作, 给出汽轮机的运行方式、控制目标值等各种控制指令, 完成各种试验, 进行回路投切等。

DEH的硬件系统由控制运算部分、执行机构、危急跳闸系统组成。控制运算部分是DEH系统的核心, 由控制柜 (包含分散控制单元DPU、通讯板、I/O板) 、端子柜、跳闸控制柜等构成, 完成对现场采集信号的处理、网上传送、控制回路运算、逻辑功能运算等。执行机构包括主汽门、调节门、油动机、电液伺服阀及供油系统等。跳闸回路完成机组危急遮断功能。

2 DEH的一般功能

2.1 摩擦检查

机组在操作员自动状态, 挂闸, 操作员投入摩擦检查功能, 自动设置某一转速目标值及升速率, 转速升到后, 目标值置零, 调门关下, 进行摩擦检查。再按摩擦检查按钮, 退出摩擦检查方式。

2.2 升速

2.2.1 自动方式

投操作员自动、挂闸, 选择控制方式, 操作员设定转速目标值、转速升速率, 汽轮机逐步打开调节门, 自动提升转速。在此过程中, 当目标值通过临界转速区时, 系统自动设置升速率为最大值。此时设置其它转速目标值无效, 保证汽轮机以最快的速度通过临界转速区。

2.2.2 程控方式

汽轮机挂闸启动后, 如选择程控启动方式, 系统会根据机组热力、应力特性要求, 自动设定转速目标值, 各阶段暖机的转速及时间, 实现启动冲转过程的全程自动。另外, 由于考虑了机组本身热力特性, 对延长机组本体使用寿命, 提高热效率也有很大帮助。

2.3 自动同期

机组升速到同期转速区, 电气专业投入同期装置后, 向DEH发出“同期允许”信号, DEH系统接收此信号并投入“自动同期”功能, 并将此“投入”信号返回电气控制系统。同期装置根据机组转速与网频的差距, 向DEH发送“同期增减”信号以调整机组转速与网频同步, 准备机组并网。此时DEH处于一种“遥控”状态。

2.4 并网带负荷

机组并网成功后, 控制系统将功率目标值设定为额定功率的2%~5%, 目标值和给定值为相应功率的阀位开度。投入功率回路后, 操作员可设定负荷目标值及升降负荷率, 机组功率值将以此速率向目标值变化。投/切功率回路瞬间, 给定值、目标值应该自动跟踪机组功率值, 实现回路投切过程无扰动。

2.5 参与协调控制

协调控制的基本原理是:当允许条件满足时, 投入“DEH遥控”按钮, 机组的负荷定值将由CCS回路控制, DEH系统负责将接收到的CCS负荷指令转换成相应阀门开度指令送给执行机构, 控制机组的电负荷值。CCS向DEH发送指令增减脉冲信号, 控制负荷给定值与负荷值变化。CCS指令也可以是模拟信号, 视系统要求而定。等待。

3 液调系统进行DEH改造的必要性

汽轮发电机组的控制要求具有较高的精度和可靠性, 传统的纯液调或电液控制系统, 不但系统复杂, 控制精度差, 无法实现CCS协调控制和AGC远程调度, 而且系统故障率也高, 更不能满足机组控制高度自动化的要求。

目前国内的大部分液调机组都是20世纪90年代以前生产的, 限于当时的计算机技术发展水平, DEH控制系统尚处在研发阶段, 技术尚不成熟, 系统也不够稳定, 因此当时的机组绝大部分都采用液调系统;而在20世纪80年代以前, DEH技术尚未被应用到汽轮机控制领域, 几乎所有的机组均采用液调。这批机组一度曾是国内电力系统的主力机组, 数量可观, 如能对这些机组进行DEH改造, 必将大幅提高我国电力系统的自动化水平, 并能在很大程度上提高机组的可靠性、经济性, 降低煤耗。随着数字电液控制技术的进一步完善, 传统的液调控制系统必将逐渐被DEH控制系统所取代。

4 液调系统进行DEH改造的可行性

随着国产DEH系统的成功开发和大规模推广使用, 越来越多的工程技术人员开始接触, 并逐渐熟悉了DEH控制系统, 这给液调机组的DEH改造创造了必要的技术条件。而就液调机组本身的结构特点而言, 对其进行DEH改造无需对汽轮机本体进行大的变动, 只需将原有的配汽机构和低压油动机改为各汽阀单独驱动的高压油动机即可, 机组转速信号的测取也只需加装一套电磁转速探头和测速齿轮。由于常规的液调机组通常采用低压透平油作为工质, 而DEH系统一般都采用高压抗燃油作工质, 因此在对液调机组进行DEH改造时通常需要加装一套高压抗燃油模块, 该模块的制造技术已经十分成熟, 国内有很多厂商均可提供全系列的产品。

到目前为止, 国内已有不少电厂成功进行了50~200 MW液调机组的DEH改造, 取得了良好的效果, 并积累了大量经验, 为其它液调机组的DEH改造提供了成功的范例。

5 国产DEH系统在液调机组改造中的应用情况

虽然与数年前相比, 如今国产的DEH系统已有了长足的进步, 但限于设计、制造工艺水平、生产成本等因素的制约, 国产系统仍存在着一些不尽人意的地方, 如卡件稳定性和可靠性较差, 操作界面的设计和安排不科学, 控制器和AST电磁阀的配置很少采用三冗余设计, 甩负荷后转速飞升的抑制能力与先进水平还存在一定差距。

8.汽轮机调节发展 篇八

本文研究的是某热电厂汽机车间CC60-8.83/4.7/1.47型汽轮机中压调节阀阀座GK04.311Z在09年7月5日检修时发现破裂。该汽轮机的中压调节汽阀入口压力为4.2~4.6 MPa, 出口压力为1.2~1.6 MPa;入口温度是440~470℃, 出口温度是310~340℃;阀套与阀芯材质均为:25Cr2Mo VA, 阀座材质:30Cr1Mo1V。该型汽轮机中压调节阀阀座自2005年至今, 每年均在检修时发现断裂, 此次发现断裂距上次检修更换阀座已运行一年零两个月时间。汽轮机中压调节阀技术要求高, 只有满足该零件热处理后的力学性能和硬度均匀性要求, 才能正常工作[3], 为此本文主要研究开裂阀座的原因及处理方法。

1 试验分析

对开裂阀座进行取样, 对试样进行基材化学分析、力学性能检测及硬度测试、断口形貌等进行分析, 试验分析及结果如下:

1.1 化学成份分析

在开裂源区取样, 对合金元素进行分析, 主要合金元素含量如表1所示。

通过化学成份分析结果与30Cr1Mo1V材料成份标准比较, 发现结果在标准范围, 表明该材料符合设计要求。

1.2 断口宏观形貌

通过断口的形态分析去研究一些断裂的基本问题:如断裂起因、断裂性质、断裂方式、断裂机制、断裂韧性、断裂过程的应力状态以及裂纹扩展速率等。断口分析现已成为对金属构件进行失效分析的重要手段[4]。

取试样进行分析, 阀座断裂位置发生在凸台位置, 详见图1, 断口附近没有塑性变形。图2为断裂位置断裂开的阀座碎片, 从断口上可以看到有多处光滑磨痕, 这是因断裂过程中不断摩擦造成的, 起裂点在机加工凸台位置附近, 由于断裂过程的摩擦, 只能依稀看见少量贝壳状条纹指向中心。裂纹沿凸台向下扩展, 扩展为2条裂纹, 一条裂纹已裂开, 另一条裂纹如图1所示 (直线长度39 mm) 。裂纹扩展过程中可见放射状撕裂棱线, 由于扩展的条件不同, 棱线呈现疏密程度不一。随断裂的向前推移, 在另一侧的凸台下方又发生次生开裂, 如图1 (直线长度28 mm) , 由于该处凸台附近剧烈磨损, 不能断定该裂纹是否为另一裂纹源引起。裂纹最终在开裂源的另一侧凸台附近断裂, 断裂处颜色成浅灰色, 粗糙无光泽, 断口形貌呈内凹, 可见剪切唇, 如图2所示。由于在断裂过程中摩擦剧烈, 断口已失去明显的断裂特征。

1.3 断口微观形貌

通过对断口的微观形貌分析可以更进一步判断出裂纹的发生机理, 更准确地确定裂纹产生原因。用丙酮对断口进行清洗后, 在扫描电镜下观察, 裂纹的源区和扩展区形貌基本相同, 同时可见清晰的疲劳条纹 (图3) , 且有大量二次裂纹产生, 瞬断区可见轴向韧窝 (图4、图5) , 由以上分析判断该断口为疲劳断口。

1.4 硬度测试

对断口凸台上方、凸台下方取8个位置进行硬度测试, 测得硬度值在200~255 HB范围, 凸台硬度值高而其余部位硬度值略低, 如图6所示。

1.5 金相组织分析

用XJG-05大型金相显微镜对断裂部位进行金相组织观察, 如图7所示, 发现金相基体组织为索氏体+少量块状马氏体+微量铁素体块+碳化物, 该试样组织为调质状态组织, 且伴有块状夹杂物。

2 检验结果分析

经过宏观断口分析、硬度测试、化学成分分析及金相分析, 阀座材料符合设计要求, 阀座凸台部位硬度值偏高, 基体组织因受锻造后热处理影响以回火索氏体为主, 同时伴有少量块状马氏体, 故硬度值略高。

断裂部位发生在凸台部位, 此部位为应力集中部位, 当阀芯工作时使阀座与阀套接触部位频繁不断受到上下应力作用, 导致该接触部位断裂, 由于凸台及与凸台连接的阀套部位均为圆形结构, 保证受力均匀, 当其中之一发生变形, 则二者相接触的受力面积减小, 局部应力增大, 导致断裂。通过安装人员了解到, 外部阀套已经呈椭圆形变形, 建议今后在维修机组时, 阀杆与阀杆套的间隙必须要用专用工具测量, 尽量避免阀杆在受到蒸汽的脉冲扰动时发生摆动, 加速阀座的变形和损坏[5]

3 结论及建议

3.1 结论

综合以上分析判断, 导致阀座断裂的主要原因为外部阀套的变形, 加之阀座凸台部位应力集中及硬度偏高, 导致阀座频繁断裂。

3.2 建议

对开裂的汽轮机中压调节阀外部阀套进行更换。

参考文献

[1]邢广智, 陆冰, 李明臣.大庆石化公司5#机高压调节阀故障分析及改进[J].自动化仪表, 2010, 31 (9) :76-78.

[2]邓志成, 杨宇, 汪勇.阀座圆角半径对汽轮机高压阀壳高温蠕变应力的影响[J].发电设备, 2010 (6) :393-395.

[3]林锦棠, 石联峰.大型燃气台车炉[J].金属热处理, 2003, 28 (10) :61-64.

[4]C.L.Briant, S.K.Banerji.International Metals Review, 1978, 23 (4) :164.

9.汽轮机调节发展 篇九

关键词：EH油系统,伺服阀,故障,维护

1 前言

目前, 随着发电机组容量的增大以及计算机技术的广泛应用, 数字电液调节系统 (DEH) 的应用亦趋广泛。DEH系统中许多故障如汽门摆动、拒开、拒关等均与电液伺服阀的工作状况有关。因此, 解决伺服阀故障问题对DEH系统安全稳定运行意义重大。

2 工作原理

电液控制系统中实现电液信号转换的核心元件是伺服阀, 它接收控制系统来的指令信号并转化成液压信号控制执行机构动作。伺服阀按其结构分为喷嘴挡板式和射流管式, 其中应用最普遍的是挡板伺服阀。

伺服阀按其结构分为前置级和功率级。前置级由力矩马达、喷嘴挡板、反馈杆等组成, 用于接收控制器来的信号并转化成液压信号推动功率级的阀芯运动。功率级由阀芯、阀套等组成, 阀芯在前置级的推动下运动, 打开阀口, 使伺服阀输出流量。它是一个力矩马达和两级液压放大及机械反馈系统所组成。第一级液压放大是双喷咀和挡板系统;第二级放大是滑阀系统 (图1) 。

3 故障原因

伺服阀作为电液控制系统的核心元件, 直接决定着整套系统的性能。它能够将小功率的电信号输入转换为大功率的液压能 (流量与压力) 输出。在EH控制系统中, 将电气部分与液压部分连接起来, 实现电液信号的转换与放大, 对伺服阀的故障现象做出及时准确的分析和判定, 对于维护控制系统的稳定运行有着极其重要的作用。

经过多次检修与摸索发现伺服阀的常见故障有:卡涩、腐蚀和振荡。

3.1 卡涩

据有关资料统计, 油质清洁度造成卡涩占伺服阀全部故障的80%以上, 可以说是伺服阀最常见的故障。伺服阀是十分精密的液压元件, 任何细小的颗粒都有可能引起伺服阀发生卡涩。造成伺服阀卡涩的主要原因就是油质劣化。其油质劣化主要与下述因素有关: (1) EH油在较高温度下其氧化速率会剧增, 发生水解反应、酸值升高, 油温较高时在发生氧化或热裂解的同时能溶解其管路连接处的密封材料, 使油液颗粒度增加。 (2) 油系统检修时, 总会有部分残存物如焊渣、金属锈蚀物等难于彻底去除, 焊渣及金属锈蚀物会对油的劣化反应起到催化剂的作用。

3.2 腐蚀

伺服阀的流量输出由阀芯凸肩控制的阀口来保证。以MOOG76系列伺服阀为例, 全流量时阀芯位移仅为0.4mm, 液压油通过阀口的流速要高达100m/s以上。阀口必须长期承受高流速的冲击。当液压油中酸性偏高, 或油中氯离子含量偏高而积聚在阀口时, 就会对阀芯凸肩的尖角产生电化学腐蚀。在高速流体的冲刷下, 使凸肩被侵蚀, 伺服阀的泄漏量增大。当伺服阀发生腐蚀后, 内泄增大, 系统发热量增加, 控制精度降低。伺服阀腐蚀的原因: (1) 由于磷酸酯抗燃油有较强的极性, 在空气中容易受潮, 水分的渗入会造成磷酸酯抗燃油的水解, 水解所产生的酸性产物又催化产生进一步的水解, 加剧抗燃油的老化。 (2) 抗燃油氯离子含量偏高。

3.3 振荡

伺服阀接收电流信号并产生流量输出, 当一个稳定的信号作用在伺服阀上时, 伺服阀就应该输出一个稳定的流量。但有时伺服阀会出现振荡故障。当电流信号加在伺服阀上时, 阀芯不是停留在某一固定位置, 而是发生高频振荡, 使伺服阀的输出流量也发生变化。从伺服阀工作原理方框图上可以看出:伺服阀的振荡是发生在由线圈输出的力矩到阀芯位移的闭环反馈当中。这个反馈是通过反馈杆实现的, 当反馈杆的弹簧管刚度变小时, 会造成闭环系统不稳定, 使伺服阀发生振荡。当伺服阀发生振荡故障后, 输出流量不稳定, 会引起整套电液控制系统发生振荡而无法实现控制。

4 解决办法

对EH供油系统来讲, 其重点工作是解决油质的问题, 使用再生净化装置, 对抗燃油进行再生净化处理, 使酸值保持在0.2mg KOH/g以下, 颗粒度满足NAS1638标准5~6级。这是一项长期的工作, 应从以下方面加以注意:

(1) 加强对EH抗燃油油质的化学监督及维护, 发现问题要及时采取措施处理, 保证不合格油不进入EH系统, 不同厂家的EH油也不要混用, 对库存抗燃油应认真做好油品入库储存发放工作, 防止油的错用、混用。

(2) 添加新油前, 要先将新油用专用滤油机加以过滤, 取样化验合格后方可加入油箱。

(3) 在拆卸电液伺服阀或其它元件时, 拆卸伺服阀要有专人拆装, 拆下伺服阀应包扎好妥善保管, 要注意保护系统不受污染。不可使用含氯溶剂去清洗系统部件, 严禁使用含氯的喷雾清洁剂清理EH系统各部件的内外表面。

(4) 降低伺服阀的工作环境温度, 在油动机上加装冷却水装置, 降低EH回油温度, 管道应离开高温辐射, 必要时加强保温厚度, 防止电液伺服阀工作温度过高导致EH油快速氧化。

(5) 再生装置必须随系统随时投运, 采用离子交换型树脂再生装置取代硅藻土降低酸值, 因为硅藻土化学成份不稳定, 质量也存在筛分彻底、颗粒大小不一、碎屑多、杂质含量高等问题。失效后易产生大量金属皂类物质, 严重时会涩系统

(6) 电液伺服阀入口滤网在大、小修时应加以更换, 过滤精度为10μm。

(7) 检修时拆下的密封件应予以更换, 不能重新使用, 防止老化、变质。

(8) 严格控制EH油系统中的水份含量, 油箱顶部呼吸器内填装硅胶, 空气进入呼吸器时硅胶将其大部分的水份吸收, 有效降低了油中含水量。定期检查硅胶, 发现变质失效, 及时更换。当抗燃油中含水量很大时, 需使用真空脱水。

(9) 利用大、中、小修及临时停机的机会, 经常对伺服阀进行试验、清洗、检查, 对有问题的伺服阀必须及时处理。

(10) 定期对抗燃油进行取样, 检查和化验, 加强化学监督, 主要指标有:粘度、颗粒等级, 含水量, 含氯量, 酸值, 电阻率。每次取样时, 应由专人负责进行, 在取油样时应先放100ml后, 重新换上一个新瓶再放100ml作为油样, 必要时取两个不同位置油样作为依据。

5 结论

通过对伺服阀常见故障的现象和机理的分析, 可以进一步了解伺服阀的性能, 指导今后的使用。在实际应用中, 我们可以根据故障现象判明故障原因, 以便采取针对性的措施:当伺服阀出现卡涩故障后, 就要提高液压油的清洁度;当伺服阀出现腐蚀故障后, 就要分析液压油的理化性能, 采取相应对策;当伺服阀出现振荡故障后, 会引起整套控制系统振荡, 应及时消除故障。

参考文献

[1]罗峻.EH油系统常见故障的分析与处理[J].热电技术, 2004 (04) :46-47

[2]张献岭.首阳山发电厂1号机组EH油压低处理[J].热力发电, 2003, 04 (32) .

[3]张献岭.首阳山发电厂1号机组EH油压低处理[J].热力发电, 2003 (04) .

[4]张昕宇.丰城电厂2号机组抗燃油酸值超标原因分析[J].热力发电, 2004 (08) .