输送

输送（13篇）

1.输送 篇一

第二章 带式输送机摩擦传动理论

一、摩擦传动理论

带式输送机所需的牵引力是通过驱动装置中的驱动滚筒与输送带间的摩擦作用而传递的，因而称为摩擦传动，为确保作用力的传递和牵引构件不在驱动轮上打滑，必须满足下列条件：

(1)牵引构件具有足够的张力;

(2)牵引带与驱动滚筒的接触表面有一定的粗糙度;

(3)牵引带在驱动轮上有足够大的围包角。

图l—22为一台带式输送机的简图。当驱动滚筒按顺时针方向转动时，通过它与输送带间的摩擦力驱动输送带沿箭头方向运动。

在输送带不工作时，带子上各点张力是相等的。当输送带运动时，各点张力就不等了。其大小取决于张紧力P0、运输机的生产率、输送带的速度、宽度、输送机长度、倾角、托辊结构性能等等。故输送带的张力由l点到4点逐渐增加，而在绕经驱动滚筒的主动段，由4点到l点张力逐渐减小。必须使输送带在驱动滚筒上的趋入点张力Sn大于奔离点张力S1，方能克服运行阻力，使输送带运动。此两点张力之差，即为驱动滚筒传递给输送带的牵引力W0。在数值上它等于输送带沿驱动滚筒围包弧上摩擦力的总和，即

W0=Sn-S1 (1—1)

趋入点张力Sn随输送带上负载的增加而增大，当负载过大时，致使(Sn-S1)之差值大于摩擦力，此时输送带在驱动滚筒上打滑而不能正常工作。该现象在选煤厂中可经常遇到。

Sn与S1应保持何种关系方能防止打滑，保证输送带正常工作，这是将要研究的问题。

在讨论前，先作如下假设：

(1)假设输送带是理想的挠性体，可以任意弯曲，不受弯曲应力影响;

(2)假设绕经驱动滚筒上的输送带的重力和所受的离心力忽略不计(因与输送带上张力和摩擦力相比数值很小)。

如图l—22b所示，在驱动滚筒上取一单元长为dl的输送带，对应的中心角即围包角为dα。当滚筒回转时，作用在这小段输送带两端张力分别为S及S+dS。在极限状态下，即摩擦力达到最大静摩擦力时，dS应为正压力dN与摩擦系数μ的乘积，即

dS=μdN

dN为滚筒给输送带以上的作用力总和。

列出该单元长度输送带受力平衡方程式为

由于dα很小，故sin(dα/2)≈(dα/2)，cos(dα/2)≈1，上述方程组可简化为

略去二次微量：dSdα，解上述方程组得.

通过在这段单元长度上输送带的受力分析，可以得到，当摩擦力达到最大极限值时，欲保持输送带不打滑，各参数间的关系应满足dS/S=μdα。以定积分方法解之，即可得出输送带在整个驱动滚筒围包弧上，在不打滑的极限平衡状态下，趋入点的Sn与奔离点的Sk之间的关系

解上式，得

式中 e——自然对数的底，e=2.718;

μ——驱动滚筒与输送带之间的摩擦系数;

——输送带在驱动滚筒上趋入点的最大张力;

S1一一输送带在驱动滚筒奔离点的张力;

α——输送带在驱动滚筒上的围包角，弧度。

上式)即挠性体摩擦驱动的欧拉公式。根据欧拉公式可以绘出在驱动滚筒围包弧上输送带张力变化的曲线，见图l—23中的bca'。

从上述分析可知，欧拉公式只是表达了趋入点张力为最大极限值时的平衡状态。

第二章 带式输送机摩擦传动理论

一、摩擦传动理论

带式输送机所需的牵引力是通过驱动装置中的驱动滚筒与输送带间的摩擦作用而传递的，因而称为摩擦传动。为确保作用力的传递和牵引构件不在驱动轮上打滑，必须满足下列条件：

(1)牵引构件具有足够的张力;

(2)牵引带与驱动滚筒的接触表面有一定的粗糙度;

(3)牵引带在驱动轮上有足够大的围包角。

图l—22为一台带式输送机的简图。当驱动滚筒按顺时针方向转动时，通过它与输送带间的摩擦力驱动输送带沿箭头方向运动。

在输送带不工作时，带子上各点张力是相等的。当输送带运动时，各点张力就不等了。其大小取决于张紧力P0、运输机的生产率、输送带的速度、宽度、输送机长度、倾角、托辊结构性能等等。故输送带的张力由l点到4点逐渐增加，而在绕经驱动滚筒的主动段，由4点到l点张力逐渐减小。必须使输送带在驱动滚筒上的趋入点张力Sn大于奔离点张力S1，方能克服运行阻力，使输送带运动。此两点张力之差，即为驱动滚筒传递给输送带的牵引力W0。在数值上它等于输送带沿驱动滚筒围包弧上摩擦力的总和，即

W0=Sn-S1 (1—1)

趋入点张力Sn随输送带上负载的增加而增大，当负载过大时，致使(Sn-S1)之差值大于摩擦力，此时输送带在驱动滚筒上打滑而不能正常工作。该现象在选煤厂中可经常遇到。

Sn与S1应保持何种关系方能防止打滑，保证输送带正常工作，这是将要研究的问题。

在讨论前，先作如下假设：

(1)假设输送带是理想的挠性体，可以任意弯曲，不受弯曲应力影响;

(2)假设绕经驱动滚筒上的输送带的重力和所受的离心力忽略不计(因与输送带上张力和摩擦力相比数值很小)。

如图l—22b所示，在驱动滚筒上取一单元长为dl的输送带，对应的中心角即围包角为dα。当滚筒回转时，作用在这小段输送带两端张力分别为S及S+dS。在极限状态下，即摩擦力达到最大静摩擦力时，dS应为正压力dN与摩擦系数μ的乘积，即

dS=μdN

dN为滚筒给输送带以上的作用力总和。

列出该单元长度输送带受力平衡方程式为

由于dα很小，故sin(dα/2)≈(dα/2)，cos(dα/2)≈1，上述方程组可简化为

略去二次微量：dSdα，解上述方程组得.

通过在这段单元长度上输送带的受力分析，可以得到，当摩擦力达到最大极限值时，欲保持输送带不打滑，各参数间的关系应满足dS/S=μdα，

以定积分方法解之，即可得出输送带在整个驱动滚筒围包弧上，在不打滑的极限平衡状态下，趋入点的Sn与奔离点的Sk之间的关系

解上式，得

式中 e——自然对数的底，e=2.718;

μ——驱动滚筒与输送带之间的摩擦系数;

——输送带在驱动滚筒上趋入点的最大张力;

S1一一输送带在驱动滚筒奔离点的张力;

α——输送带在驱动滚筒上的围包角，弧度。

上式)即挠性体摩擦驱动的欧拉公式。根据欧拉公式可以绘出在驱动滚筒围包弧上输送带张力变化的曲线，见图l—23中的bca'。

从上述分析可知，欧拉公式只是表达了趋入点张力为最大极限值时的平衡状态。

而实际生产中载荷往往是不均衡的;而且，在欧拉公式讨论中，将输送带看作是不变形的挠性体，实际上输送带(如橡胶带)是一个弹性体，在张力作用下，要产生弹性伸长，其伸长量与张力值大小成正比。因此，输送带沿驱动滚筒圆周上的分布规律见图1—23中bca曲线变化(而不是bca’)。在BC弧内，输送带张力按欧拉公式之规律变化;到c点后，张力达到Sn值，在CA弧内，Sn值保持不变。也就是说为了防止输送带在驱动滚筒上打滑，应使趋入点的实际张力Sn小于极限状态下的最大张力值，即

既然输送带是弹性体，那么，在受力后就要产生弹性伸长变形。这是弹性体与刚性体最本质的区别。受力愈大，变形也愈大，而输送带张力是由趋入点向奔离点逐渐减小，即在趋入点输送带被拉长的部分，在向奔离点运动过程中，随着张力的减小而逐渐收缩，从而使输送带与滚筒问产生相对滑动，这种滑动称为弹性滑动或弹性蠕动(它与打滑现象不同)。显然，弹性滑动只发生于输送带在驱动滚筒围包弧上有张力变化的一段弧内。产生弹性滑动的这一段围包弧，称为滑动弧，即图l-23中的BC弧，滑动弧所对应的中心角称为滑动角，即λ角;不产生弹性滑动的围包弧，称为静止弧(图中的CA弧)，静止弧所对应的中心角，称为静止角，即图中γ角。滑动弧两端的张力差，即为驱动滚筒传递给输送带的牵引力。由此可见，只有存在滑动弧，驱动滚筒才能通过摩擦将牵引力传递给输送带;在静止弧内不传递牵引力，但它保证驱动装置具有一定的备用牵引力。

当输送机上负载增加时，趋入点张力Sn增大，滑动弧及对应的滑动角也相应均要增大，而静止弧及静止角则随之减小。图1—23中的C点向A点靠拢，当趋入点张力Sn增大至极限值Snmax时，则整个围包弧BA弧都变成了滑动弧，即C点与A点重合，整个围包角都变成了滑动角(λ=α，γ=0)。这时驱动滚筒上传送的牵引力达到最大值的极限摩擦力：

(1—4)

若输送机上的负荷再增加，即，这时.输送带将在驱动滚筒上打滑，输送机则不能正常工作。

二、提高牵引力的途径

根据库擦传动的理论及式(1—4)均可以看出，提高带式输送机的牵引力可以采用以下三种方法：

(1)增加奔离点的张力S1，以提高牵引力。具体的措施是通过张紧输送机的拉紧装置来实现。随着S1的增大，输送带上的最大张力也相应增大，就要求提高输送带的强度，这种做法是不经济的，在技术上也不合理。

(2)改善驱动滚筒表面的状况，以得到较大的摩擦系数μ，由表1—29可知，胶面滚筒的摩擦系数比光面滚筒大，环境干燥时比潮湿时大，所以，可以采用包胶、铸塑，或者采用在胶面上压制花纹的方法来提高摩擦系数。

(3)采用增加输送带在驱动滚筒上的围包角来提高牵引力。其具体措施是增设改向滚筒(即增面轮)可使包角由180°增至210°-240°必要时采用双滚筒驱动。

三、刚性联系双滚筒驱动牵引力及其分配比朗确定

刚性联系双滚筒和单滚筒相比，增加一个主动滚筒：当两个滚筒的直径相等时其角度是相同的(图1—24)。从图l—24中可以看出，输送带由滚筒②的C点到滚筒①

的B点时，这两点之间除了一小段(BC段)胶带的臼重外，张力没有任何变化，故B点可看作C点的继续。因而刚性联系的双滚筒与单滚筒实质上是相同的，因为滑动弧随着张力增大而增大这一规律对它同样适用的。

S1及μ值在一定的情况下，而且μl=μ2，只有当滚筒②传递的牵引力达到极限值时，滚筒①才开始传递牵引力。设λ1、λ2、γ1、γ2、α1、α2分别为第①及第②滚筒的滑动角，静止角及围包角、则在λ2=α2，λ1=0的情况下，静止弧仅存在于滚筒①上。当λ2=α2时，λ1=α1-γ1时，输送带在两个主动滚筒上张力变化曲线如图1—24所示。

滚筒②可能传递的最大牵引力为

滚筒①可能传递的最大牵引力为

式中 S’——两滚筒间输送带上的张力。

驱动装置可能传递总的最大牵引力为

式中 α——总围包角

两滚筒可能传递的最大牵引力之比为

在一般情况下：因而

(1-5)

显然，当第①滚筒上传递的牵引力未达到极限时，即时，则两驱动滚筒传递的牵引力之比为

由上式可知，当总的牵引力W0和张力S1一定时，若μ值增加，则第⑧个驱动滚筒传递的牵引力WII增大，而WI减小。反之，若μ值减小时，则WI增大(因W0=WI+WII为一定值)。

由此可以看出：刚性联系的双滚筒驱动装置，其滚筒牵引力的分配比值随摩擦系数的变化而改变。但由式(1-5)可知，驱动滚筒①可能传递的最大牵引力等于滚筒⑨的倍这一比值是不变的。

刚性联系的双驱动滚筒缺点是已设计的牵引力分配比值，只适用于一定的荷载和一定的摩擦系数。当荷载变化，其比例也就被破坏了。此外，还由于大气潮湿程度的变化，两滚筒的表面清洁程度的不同，摩擦系数也发生了变化，其分配比实际上不可能保持定值。

2.输送 篇二

1 存在的问题

1.1 选型偏小，输送能力不够，超负荷运行

由于该深盘式输送机是为3700t/d的生产线改造配备的，在5000t/d熟料生产线上运行时，开始整体振动不大，能基本保证生产所需，一年后对窑系统进行部分改造后，产量提高到5500t/d，由于超负荷运行，使得深盘式输送机的轨道、滚轮磨损加快，桥架及其支撑出现整体振动，造成链条跑偏，支撑架开裂等现象，给生产造成极大影响。

1.2 导轨、支撑强度不够

该深盘式输送机上导轨型号是YG20kg/m，下导轨型号YG18kg/m，在5000t/d熟料生产线上，导轨及支撑架的强度就明显偏低，同时产量增大导轨磨损严重，已无法满足生产的需求，出现机架整体振动加剧。

1.3 熟料温度较高

进入深盘输送机的熟料温度较高，平均为160℃，造成导轨受热膨胀，使导轨间的间隙变小而突起，使得运行不稳，产生振动;同时料盘受热变形而漏料，使得导轨、链条磨损加剧。

1.4 头尾轮齿与链条、导轨与滚轮之间无润滑

由于头尾轮齿、链条销轴、链板、套等活动部位、导轨与滚轮间没有进行润滑，加快各部件之间的磨损，使得链条节距变长，使链条与链轮不能正常啮合，影响运行的平稳性;导轨磨损后出现塑变，使得强度下降;因链条跑偏，使滚轮挡边磨损变薄。

2 处理措施

2.1 提高导轨及支撑架的强度

为提高导轨及支撑架的强度，将深盘式输送机的上、下导轨型号分别由原来YG20kg/m和YG18kg/m更换成YG30kg/m和YG22kg/m，更换后确保两导轨内间距为1150±2mm，两导轨的水平度和平行度分别为0.5mm/m和导轨的接头间隙为3～6mm的技术要求，用碱性焊条J857将导轨焊接在导轨托板上;在支撑架中间增加一根支撑及两个三角加强筋加固，增加支撑架的强度和稳固性，见图1所示。

2.2 降低熟料温度

如何降低熟料温度提高熟料质量，在通过对篦冷机一段风机F1A、F1B风机的风量、风压的计算，确定了风机风量和风压应在21000m3/h和11500Pa以上。由此对F1A、F1B风机重新选型，最后确定使用风量为22000m3/h，风压12000Pa，功率110k W的CTL29№9D型通风机，要求风机厂按原风机安装尺寸制作。实施后，标定实际风量为21800 m3/h，风压为11600Pa，电流为额定电流的80%。入库熟料温度在100℃左右，比改造前熟料温度降低60℃，熟料输送皮带的寿命得到延长;熟料强度达到59MPa，易磨性得到改善，磨机台时产量提高5t/h;熟料产量大幅度提高，7月份的最高产量可达5700t/d;二、三次风温同比上升50℃左右。风机改造前后主要指标对比见表1。

2.3 更换磨损件

通过对深盘的逐一检查，对变形漏料的深盘进行更换;对链条的节距、滚轮直径及其挡边尺寸逐一进行基层复核，对磨损超标的零部件进行更换。在上下链条之间安装一个油箱(30L)，从油箱一端的下部引出油管，用阀门控制，并分别通向两边的两根链条，对链条进行润滑，如图2所示。

在油箱位置处的导轨上抹润滑脂，对导轨、滚轮进行润滑，减少导轨与滚轮的摩擦和磨损，延长导轨和滚轮的使用寿命。

3 实施效果

3.《电能的输送》教案 篇三

教学目标

一、知识目标

1、知道“便于远距离输送”是电能的优点之一．知道输电的过程．了解远距离输电的原理．

2、理解各个物理量的概念及相互关系．

3、充分理解 ； ；

中的物理量的对应关系．

4、知道什么是输电导线上的功率和电压损失和如何减少功率和电压损失.5、理解为什么远距离输电要用高压.二、能力目标

1、培养学生的阅读和自学能力．

2、通过例题板演使学生学会规范解题及解题后的思考．

3、通过远距离输电原理分析，具体计算及实验验证的过程，使学生学会分析解决实际问题的两种基本方法：理论分析、计算和实验．

三、情感目标

1、通过对我国远距离输电挂图展示，结合我国行政村村村通电报导及个别违法分子偷盗电线造成严重后果的现象的介绍，教育学生爱护公共设施，做一个合格公民．

2、教育学生节约用电，养成勤俭节约的好习惯．

教学建议

教材分析及相应的教法建议

1、对于电路上的功率损失，可根据学生的实际情况，引导学生自己从已有的直流电路知识出发，进行分析，得出结论．

2、讲解电路上的电压损失，是本教材新增加的．目的是希望学生对输电问题有更全面、更深人和更接近实际的认识，知道影响输电损失的因素不只一个，1 / 4 分析问题应综合考虑，抓住主要方面．但真正的实际问题比较复杂，教学中并不要求深人讨论输电中的这些实际问题，也不要求对输电过程中感抗和容抗的影响进行深入分析．教学中要注意掌握好分寸．

3、学生常常容易将导线上的电压损失面 与输电电压混淆起来，甚至进而得出错误结论．可引导学生进行讨论，澄清认识．这里要注意，切不可单纯由教师讲解，而代替了学生的思考，否则会事倍功半，形快而实慢．

4、课本中讲了从减少损失考虑，要求提高输电电压；又讲了并不是输电电压越高越好．希望帮助学生科学地、全面地认识问题，逐步树立正确地分析问题、认识问题的观点和方法．

教学重点、难点、疑点及解决办法

1、重点：（l）理论分析如何减少输电过程的电能损失．

（2）远距离输电的原理．

2、难点：远距离输电原理图的理解．

3、疑点：

4、解决办法 ； ； 的对应关系理解．

通过自学、教师讲解例题分析、实验演示来逐步突破重点、难点、疑点．

教学设计方案 电能的输送 教学目的：

1、了解电能输送的过程．

2、知道高压输电的道理．

3、培养学生把物理规律应用于实际的能力和用公式分析实际问题的能力． 教学重点：培养学生把物理规律应用于实际的能力和用公式分析实际问题的能力．

教学难点：高压输电的道理．

教学用具：电能输送过程的挂图一幅（带有透明胶），小黑板一块（写好题目）． 教学过程：

/ 4

一、引入新课

讲述：前面我们学习了电磁感应现象和发电机，通过发电机我们可以大量地生产电能．比如，葛洲坝电站通过发电机把水的机械能为电能，发电功率可达271.5万千瓦，这么多的电能当然要输到用电的地方去，今天，我们就来学习输送电能的有关知识．

二、进行新课

1、输送电能的过程

提问：发电站发出的电能是怎样输送到远方的呢？如：葛洲坝电站发出的电是怎样输到武汉、上海等地的呢？很多学生凭生活经验能回答：是通过电线输送的．在教师的启发下学生可以回答：是通过架设很高的、很粗的高压电线输送的．

出示：电能输送挂图，并结合学生生活经验作介绍

板书：第三节

电能的输送

输送电能的过程：发电站→升压变压器→高压输电线→ 降压变压器→用电单位．）

2、远距离输电为什么要用高电压？

提问：为什么远距离输电要用高电压呢？学生思考片刻之后，教师说：这个实际问题就是我们今天要讨论的重点． 板书：（高压输电的道理）

分析讨论的思路是：输电→导线（电阻）→发热→损失电能→减小损失 讲解：输电要用导线，导线当然有电阻，如果导线很短，电阻很小可忽略，而远距离输电时，导线很长，电阻大不能忽略．列举课本上的一组数据．电流通过很长的导线要发出大量的热，请学生计算：河南平顶山至湖北武昌的高压输电线电阻约400欧，如果能的电流是1安，每秒钟导线发热多少？学生计算之后，教师讲述：这些热都散失到大气中，白白损失了电能．所以，输电时，必须减小导线发热损失．

/ 4

3、提问：如何减小导线发热呢？ 分析：由焦耳定律，二是减小输电线电阻，减小发热 ,有以下三种方法：一是减小输电时间，三是减小输电电流 ．

4、提问：哪种方法更有效？

第一种方法等于停电，没有实用价值．第二种方法从材料、长度、粗细三方面来说都有实际困难．适用的超导材料还没有研究出来．排除了前面两种方法，就只能考虑第三种方法了．从焦耳定律公式可以看出．第三种办法是很有效的：电流减小一半，损失的电能就降为原来的四分之一．通过后面的学习，我们将会看到这种办法了也是很有效的．

板书结论：（A：要减小电能的损失，必须减小输电电流．）

讲解：另一方面，输电就是要输送电能，输送的功率必须足够大，才有实际意义． 板书：（B：输电功率必须足够大．）

5、提问：怎样才能满足上述两个要求呢？ 分析：根据公式

就必须提高输电电压，要使输电电流 减小，而输送功率 ．

不变（足够大），板书：（高压输电可以保证在输送功率不变，减小输电电流来减小输送电的电能损失．）

变压器能把交流电的电压升高（或降低）

讲解：在发电站都要安装用来升压的变压器，实现高压输电．但是我们用户使用的是低压电，所以在用户附近又要安装降压的变压器．

讨论：高压电输到用电区附近时，为什么要把电压降下来？（一是为了安全，二是用电器只能用低电压．）

板书：（3.变压器能把交流电的电压升高或降低）

三、引导学生看课本，了解我国输电电压，知道输送电能的优越性．

四、课堂小结：

输电过程、高压输电的道理．

4.教案 大班茎输送水 篇四

组织形式：集体

活动目标：

1、激发幼儿探索植物的茎吸收水分和养料的奥妙，满足其好奇心。

2、帮助幼儿简单了解植物的茎能储存、输送水和养料。活动准备：

去根芹菜若干、水盆、红颜料；观察记录本；各种植物茎的图片 活动过程：

一、观察实物。

教师和幼儿一起观察芹菜，重点观察芹菜的茎。

二、直观实验。

实验一：把芹菜的茎放在红颜色的水中，几小时后观察其变化，并请幼儿用绘画的形式记录下来。

实验二：将一根芹菜竖放水中，另一根芹菜不放水中，第二天观察其变化。

三、探究、讨论。

１、讨论茎的作用，进一步加深植物茎的作用和植物生长与水的关系的认识。２、请幼儿观察各种植物茎的图片，了解有些植物的茎由于功能的改变，其形态也发生了变化。

四、活动延伸

请幼儿自己照料自然角的植物，并纪录自然角植物的生长变化。活动反思：

5.皮带输送机事故案例 篇五

（1）事故经过

6月14日15时，该厂备煤车间3号皮带输送机岗位操作工郝某从操作室进入3号皮带输送机进行交接班前检查清理，约15时10分，捅煤工刘某发现3号皮带断煤，于是到受煤斗处检查，捅煤后发现皮带机皮带跑偏，就地调整无效，即向3号皮带机尾轮部位走去，离机尾约5—6m处，看到有折断的铁锹把在尾轮北侧，未见郝某本人，意识到情况严重，随即将皮带机停下，并报告有关人员。有关人员到现场后，发现郝某面朝下趴在3号皮带机尾轮下，头部伤势严重，立即将其送医院，经抢救无效死亡。经现场勘察，皮带向南跑偏150mm，尾轮北部无沾煤，南部有大约10mm厚的沾煤，铁锹在机尾北侧断为3截，人头朝东略偏南，脚朝西略偏北，趴在皮带机尾轮下方，距头部约200mm处有血迹，手套、帽子掉落在皮带下从现场勘察情况推断，郝某是在清理皮带机尾上沾煤时，铁锹被运行中的皮带卷住，又被皮带甩出，碰到机尾附近硬物折断，郝某本人未迅速将铁锹脱手，被惯性推向前，头部撞击硬物后致死的。

（2）事故原因

a.操作工郝某在未停车的情况下处理机尾轮沾煤，违反了该厂“运行中的机器设备不许擦试、检修或进行故障处理”的规定，是导致本起事故的直接原因；

b.皮带机没有紧急停车装置，在机尾没有防护栏杆，是造成这起事故的重要原因；

c.该厂安全管理不到位，对职工安全教育不够，安全防护设施不完善，是造成这起事故的原因之一。

忽视转岗安全教育 右臂卷入皮带机

事故经过:

2006年10月16日13:40左右，酒钢宏达建材公司新型墙体材料厂职工曲XX(男，23岁，大学本科学历，1983年9月出生，2006年8月参加工作，接受过入厂三级安全教育)带领劳务工胡XX在新型墙体材料厂烧结砖A线可逆皮带机尾部检查设备，由胡XX清理皮带机中部平台上的积料。13:50左右胡XX发现曲XX夹在皮带机尾部滚筒与皮带中，此时皮带机已经停止运转。胡XX跑下楼梯，到摆式磨岗位告诉同班的王X、张XX说曲XX被皮带机夹住了。王X立即关闭可逆皮带机电源与张XX一起来到可逆皮带机，看到曲XX被夹在皮带机中，后立即跑下楼到码坯机岗位，叫来包X和王X将曲XX抬到一层，用康明斯汽车将曲XX送往酒钢医院抢救。

事故类型：机械伤害

事故原因分析

(一)直接原因

1、在热负荷试车过程中，曲XX主要看护和操作可逆式皮带机，违章清理皮带机滚筒积料时，右臂卷入皮带与滚筒之间，是造成事故的直接原因。

2、新型墙体材料厂对新调整人员曲XX末进行转岗安全教育，同时进行岗前培训和危险告知。曲XX在热负荷试生产时对岗位生产工艺及存在的危险情况不了解的情况下与当日到岗且未经培训的劳务工共同作业，末能起到“互保、联保”作用是造成事故的管理原因。

3、粉煤灰烧结砖项目部对总包单位编制的热负荷试车方案中，末涉及到安全技术措施和安全生产保证措施提出疑义；对前期提出的设备段施存在问题和缺陷的整改项目末落实；试车前虽进行了工艺培训，但末进行实际操作演练，职工在工艺设备、设施操作和安全生产注意事项未能了解和掌握的情况下进行热负荷试车；按照试车方案规定总包单位和项目监理对试车过程全程监控的要求末认真落实是造成事故的另一管理原因。

（二）间接原因

1、生产现场安全防护设施不完善，不具备安全生产条件，间接导致事故的发生。

2、粉煤灰烧结砖项目部对皮带机开、停机按钮与对应的皮带机标识不清楚(整条生产线)，在皮带机的相应部位未按标准要求设置应急事故开关，在发生事故时，未能及时停机，导致事故扩大。

防范措施：

事故发生后，新型墙体材料厂按照“四不放过”原则开展了事故分析和反思，对照各自的工作岗位进一步查找设备、设施缺陷和存在的隐患，具体改进措施如下：

1、所有的设备转动部位防护罩或防护栏齐全，地坑、上下楼梯扶手、皮带过桥(设备、设施)、检修平台有防护栏;生产现场所有设备必须有明显的标识，机旁操作箱开、停按钮处必须有明显的提示标志，所有皮带机前、后滚筒制作安装防护罩，长度在20米以上的皮带机必须设置事故开关(应急开关)。由项目部与宏顺监理公司下发隐患整政通知书，要求总包单位西安凯盛建材工程有限公司限期进行整改，整改完成后，经集团公司建设办、安全办和宏达公司验收，设备、除尘、消防具备安全生产条件后，方可进行热负荷试车。

2、由西安凯盛建材工程有限公司对全体职工进行工艺设备知识的再培训和岗位实际操作技能培训。

3、对全线每一个岗位的安全技术操作规程和安全生产责任制进行重新审定，并组织职工认真学习，做到岗位人员熟知本岗位的安全技术操作规程和安全生产责任制。

4、对职工进行安全生产知识、安全防范意识及岗位危险源辨识相关内容的培训、学习并进行考试，使每一名职工都能够熟练掌握，考试合格后方可上岗。

5、重新对新型墙材厂职工再进行一次“三级”安全教育，并重新登记建档。

6、由宏顺监理公司牵头，项目部、总包单位重新制定、审定热负荷试车方案，力求做到组织有序，分工明确;安全措施具体可行。

处理意见：

1.公司经理孙XX负领导责任，按集团公司考核办法执行。公司安全主管刘XX负安全管理责任，罚款1500元。

2、公司党总支书记薛XX负重要领导责任罚款2000元。主管安全、设备的副经理魏XX负主要领导责任罚款3000元。主管安全、生产的经理助理常XX负主要领导责任罚款2500元。公司副总工程师张XX负责新型墙体材料厂的总体生产经营工作，对事故负主要管理责任，给予行政警告处分，在月生产例会作检查，罚款3000元。

3、新型墙体材料厂作业长王XX对粉煤灰烧结砖生产线热负荷试机前末进行现场安全教育和安全交底，管理上存在较大漏洞，负直接管理责任，给予行政记过处分，罚款3000元。副作业长窦XX对现场监督不到位负直接管理责任罚款2000元。责任工程师潘XX对作业区安全基础管理工作落实不到位，负管理责任，罚款2000元。

4、生产班长柴XX对现场存在的安全隐患未确认、未向曲XX告知，安全交底不到位，负间接管理责任，罚款2000元。粉煤灰烧结砖生产班长张XX对现场存在的隐患和现场安全末告知、未交底，负直接管理责任，罚款1000元，撤销班长职务。

5、否决公司享受安全津贴所有人员10月份的安全津贴。

锅炉炉膛煤气爆炸事故案例

山西省潞城市潞宝焦化实业总公司所属煤气发电厂于2000年9月23日发生了一起锅炉炉膛煤气爆炸事故。此锅炉型号为SHS20-2.45/400-Q，用于发电。于1999年11月制造。此次爆炸事故造成死亡2人、重伤5人、轻伤3人，直接经济损失：49.42万元。

1.事故发生经济及破坏情况

2000年9月23日上午10时15分，潞宝煤气发电厂厂长指令锅炉房带班班长对锅炉进行点火，随即该班职工将点燃的火把从锅炉从南侧的点火口送入炉膛时发生爆炸事故。

尚未正式移交使用的煤气发电锅炉在点火时发生炉膛煤气爆炸，炉墙被摧毁，炉膛内水冷壁管严重变形，最大变形量为1.5米。钢架不同程度变形，其中中间两根立柱最大变形量为230mm，部分管道、平台、扶梯遭到破坏，锅炉房操作间门窗严重变形、损坏。锅炉烟道、引风机被彻底摧毁，烟囱发生粉碎性炸毁，砖飞落到直径约80m范围内，砸在屋顶的较大体积烟囱砖块造成锅炉房顶11处孔洞，汽轮发电机房顶13处孔洞，最大面积约15m2，锅炉房东墙距屋顶1.5m处有12m长的裂缝。炸飞的烟囱砖块将正在厂房外施工的人员2人砸死，别造成５人重伤，3人轻伤。爆炸冲击波还使距锅炉房500m范围内的门窗玻璃不同程度地被震坏。

事故发生后，当地有关部门非常重视，迅速赶赴事故现场组织抢救，对死伤人员进行了妥善处置。潞城市政府责成有关部门和人员对事故进行了调查。

2.事故前设备状况

该锅炉为无锡锅炉厂1999年11月制造，产品编号为99077，无锡市锅炉压力容器检验所对该锅炉进行了监检，监检证书号为G99X186，锅炉安装单位为山西省电力公司建设三公司。该炉2000年1月6日到货，4月20日开始安装，5月30日水压试验合格。8月13日第一次点火进行烘炉，至9月6日锅炉进入调试，9月9日72小时试运行结束，9月10日～9月13日3日电建三公司对调试中提出的问题进行消缺处理。9月16日下午2时锅炉点火进行机组试运行，17日因煤气供应不足停炉。此后点火试运均由电厂进行。

3.事故原因分析 此次爆炸事故是由于炉前2号燃烧器（北侧）手动蝶阀（煤气进气阀）处于开启状态（应为关闭状态），致使点火前炉膛、烟道、烟囱内聚集大量煤气和空气的混合气，且混合比达到轰爆极限值，因而在点火瞬间发生爆炸。具体分析如下：

1、当班人员未按规定进行全面的认真检查，在点火时未按规程进行操作，使点火装置的北蝶阀在点火前年于开启状态，是导致此次爆炸事故的直接原因。

2、煤气发电厂管理混乱，规章制度不健全，厂领导没有执行有关的指挥程序，没有严格要求当班人员执行操作规程，未制止违规操作行为，责职不明，规章制度不健全也是造成此将爆炸事故的原因之一。

3、公司领导重生产、轻安全，重效益、轻管理。在安全生产方面失控，特别是在各厂的协调管理方面缺乏有效管理和相应规章制度，对各厂的安全生产工作不够重视，也是造成此将爆炸事故的原因之一。

4.预防事故发生的措施

(1)潞宝集化实业总公司要认真贯彻落实国家有关锅炉压力容器的法律、法规和江泽民总书记的重要讲话精神，真正从思想上吸取教训，引以为戒，制定出有效的详细的安全措施，健全各项安全管理制度。

(2)进一步完善各级安全生产责任制，明确锅炉安全管理的有关事项和要求，把锅炉的安全管理工作落到实处。

6.输送 篇六

关键词：管状带式输送机,优势,价值

1 管状带式输送机的概述

管状带式输送机最早起源于日本,从20世纪60年代开始研究,在1976年进入实际应用阶段。从此,世界各国都开始广泛的进行管状带式输送机的研究,我国在2002年发布了管状带式输送机研制的行业性标准。

管状带式输送机的主要特点是胶带在六边形PSK托辊组内形成管状,其头、尾及拉紧等处与普通带式输送机结构形式完全相同。管带机由普通槽形到形成圆管状(反之亦然)需要考虑一定长度的过渡段区域。物料被包裹在封闭的圆管形胶带内输送,在输送过程中由于上下胶带形成管状,输送机可实现多向转弯,尼龙胶带(或聚酯胶带)管带机水平转弯角度最大可达90度,钢绳芯胶带管带机水平转弯角度最大可达45度。

2 管状带式输送机的基本结构

管状带式输送机工作原理也是靠摩擦驱动使输送带及其上的物料运动。输送带在尾部过渡段受料后,逐渐将其卷成圆管状进行物料密闭输送,到头部过渡段再逐渐展开直至卸料。在特殊的工艺条件下,其下分支(回程段)也可输送物料。

管状带式输送机有几大组成部分:(1)驱动部分,即电机、减速机、联轴器、驱动滚筒、逆止器、变频器,这一部分与普通带式输送机最大区别是大多长距离都采用变频驱动。(2)张紧部件,与普通带式输送机也是一致的,由于管带机一般距离较长,一般采用重锤张紧和液压张紧。(3)承载分支和回程分支。(4)过渡部分,分为头部过渡段和尾部过渡段。(5)传动滚筒、改向滚筒、增面滚筒。(6)输送带,一般采用EP带和钢绳芯带。(7)PSK托辊。(8)保护元器件,与普通带式输送机基本上是一致的,由打滑检测装置、行程开关、双向拉绳开关、声光报警等组成。结构示意如下图所示:

3 管状带式输送机的特点

3.1 可密闭输送散装物料

输送物料被包围在管状胶带内输送,是在密闭环境下输送的,因此,物料不会散落及飞扬;同时也可防止外部杂物混入。输送物料受到的外界天气影响也较小,也不会因刮风、下雨等情况而导致物料的损失。因此实现了无公害化输送,净化了环境,无需普通带式输送机的栈桥和加罩,减少了基建等费用。

3.2 可输送各种物料

管状带式运输机最主要的是运输散装物料,如煤、矿石、粮食、灰渣等;它还可以根据物料的特性来满足不同工况条件下的输送要求,如:高温炉渣、浆料等,运输的温度在-40℃—150℃。目前,管状带式运输机被广泛的运用于钢铁、煤炭、粮食、建材等行业,可以说是可以运送一切物料,既可以运输块状物,如煤炭、矿石;也可以运输粉状物,如水泥、面粉;还可以运输粒状物,如盐、糖、米;像黄油一类的流质物也可以运输。

3.3 可实现空间弯曲输送

普通带式运输不能实现空间弯曲运输。管状带式运输机的胶带被六只托辊强制卷成圆管状,可实现垂直和水平转弯,可绕过各种障碍物和设施,跨越公路、铁路、厂房等,不需要中间转载。因此设计方便、线路布置简单、可设计出非常经济的总体布置方案,以较小的曲率半径实现空间弯曲布置线路。因其结构原理决定,圆管带式输送机不会产生输送带跑偏现象,从而减少维护费用,但是允许圆管带式输送机产生一定的输送带扭转。

3.4 可提高输送机倾角

由于形成管状后增大了胶带对物料的摩擦力,可以实现较大倾斜角度的提升,一般为普通带式输送机提升角度的1.5倍。

3.5 可实现双向输送输送

管状带式输送机的上下分支均包裹成圆管形,这样就可以用下分支反向输送与上分支不同的物料。

3.6 占地面积小、安全性高

由于PSK托辊被安装在桁架内的PSK窗式框架上,因此采用管带机无需另建栈桥。减少占地面积。因此适用于拥挤空间的布置和输送,特别是在复杂地形和厂矿条件下布置和建立输送路线。管状带式运输机在运行的过程中产生的噪音较小,安全性较高。

4 管状带式输送机输送物料的应用效果分析

管状带式运输机是伴随着水泥、化工、煤炭等行业的发展而逐渐产生的。经过近几十年的摸索创新,管状带式运输机的发展已经越来越完善,越来越标准化,广泛的运用于各行各业,它不仅比普通带式运输机有更多的有点,还扩展了普通带式运输机的运输范围。

4.1 大幅度的提高了经济效益

管状带式输送机在我国最显著的案例就是莱钢的4条长距离管状带式输送带。莱钢由于地处山区,交通不便,使用管状带式输送机大大的解决了这一问题。因为管状带式输送机在普通地方的造价与传统的胶带机是差不多的,但是在地形复杂或者是拥挤的地方,管状带式输送机的优势就凸显出来了,因为占地面积较小,无需中转站,这就大大的降低了造价成本,也就是说,环境越是恶劣,管状带式输送机的优势就越明显。

莱钢的4条管状带式输送机自建成投入使用以来,每天运转的时间能达到23小时,焦炭输送机运送能力可达300t/h,矿粉输送机运送能力为800 t/h,运输的效率高,而且安全可靠。由于管状带式输送机在投入使用后维修的费用较小,这样又从一定程度上减少了成本,提高了企业的利润。而且,管状带式输送机运输时具有安全、环保的特点,一定程度上保护了环境。

4.2 使用价值更高

管状带式输送机的历史很短,相比于传统的胶带输送机,管状带式输送机的优势得天独厚,在短短的二十年间就抢占了市场。

管状带式输送机已经在世界各国得到了广泛的使用。在起源地的日本,已经有超过十家的水泥厂采用管状带式输送机。在美国,HOMESTAKE金矿于1986年建成了第一条管状带式输送机,开始输送粉碎金矿石。在管状带式输送机的发展历史中我们可以看出其得天独厚的优势,但是也有不足之处,只有在实际运用中不断的改进技术,不断的进行改革创新,才能让它在社会生产生活中发挥极大的效果。

5 结束语

管状带式输送机的出现,克服了普通带式输送机空间布置困难,污染严重等缺点。我国管状带式输送机的使用已经很多,但技术还不够成熟,尤其在结构设计及标准化等方面的还需较大的提高,在整机设计方面需要更多的创新。社会各行业要看到管状带式输送机的环保性、节能性等优势,促进管状带式输送机在我国的发展。

参考文献

[1]王鹰.环保型连续输送设备——圆管状带式输送机[J].机械工程学报,2003(01).

[2]管然坤.管状带式输送机在物料输送中的应用[J].山东冶金,2008(01).

[3]袁道幸.管状带式输送机的应用[J].江西冶金,2009(02).

[4]朱恒博.管状带式输送机的结构特点及应用价值[J].内蒙古煤炭经济,2013(03).

7.带式输送机节能设计 篇七

关键词：带式输送机;功率;能耗;托辊

带式输送机是以胶带作为牵引和承载机构并通过胶带的连续运动实现物料输送和装卸的一种运输设备。具有输送能力大、效率高、输送距离长、工作阻力小、能耗低、工作平稳可靠、结构简单、操作维修方便等优点而被广泛应用于冶金、煤炭等工业部门。由于带式输送机是根据工艺和运输能力要求按最大运输量加一定的冗余系数确定的，因此带式输送机配置的电动机一般均有20%～45%的富余量，加上带式输送机经常处于轻载、空载状态，所以导致电动机效率处于50%以下的工作状态，这就出现了“大马拉小车”的现象，造成相当一部分电能的耗费。因此研究带式输送机的节能增效对于企业高效生产和建设节约型社会具有重要意义。

8.我国天然气输送管道介绍 篇八

（一）西气东输一线工程

西气东输一线工程与2002年7月正式开工，2004年10月1日全线建成投产。西气东输工程是“十五”期间国家安排建设的特大型基础设施，总投资预计超过1400亿元，其主要任务是将新疆塔里木盆地的天然气送往豫皖江浙沪地区，沿线经过新疆、甘肃、宁夏、陕西、山西、河南、安徽、江苏、上海、浙江十个省市区。线路全长约4200公里，投资规模1400多亿元，该管道直径1016毫米，设计压力为10兆帕，年设计输量120亿立方米，最终输气能力200亿立方米。

（二）西气东输二线工程 西气东输二线工程西起新疆霍尔果斯口岸，南至广州，东达上海，途经新疆、甘肃、宁夏、陕西、河南、安徽、湖北、湖南、江西、广西、广东、浙江、江苏和上海等14个省市区，干线全长4859千米，加上若干条支线，管道总长度（主干线和八条支干线）超过9102公里。西气东输二线配套建设3座地下储气库，其中一座为湖北云应盐穴储气库，另两座分别为河南平顶山、南昌麻丘水层储气库。工程设计输气能力300亿立方米/年，总投资约1420亿元，西段于2009年12月31日16时建成投产。

（三）川气东送工程

2007年4月9日，国务院正式核准川气东送工程。根据核准方案，艰涩四川普光到上海的川气东送管道，管道全场1702公里，总投资约为627亿元人民币。川气东送包括条主干线、1条支干线和3条支线，其中，主干线从四川普光-上海，全长1647千米，途径重庆市、湖北省、安徽省、浙江省、江苏省。此外，支干线从湖北省宜昌市，到河南濮阳市；三条支线中一条其余四川省天

生分输站，至于达州末站；一条起于重庆市的梁平县，止于重庆市的长寿区；一条起于安徽省宣城，止于江苏南京。

（四）陕京一二线工程

陕京一线工程1996年5月开始建设，全长910公里，横跨陕西、山西、河北及京津地区，是中国当时路上输送距离最长、途径地区地理条件最为复杂、自动化程度最高的天然气输送管道，被称为陕京一线。途径榆林、石家庄、安平、济南、淄博、北京、唐山、秦皇岛、沧州。起点为陕西靖边，终点为北京石景山的衙门口。2005年，全长935公里的陕京管道第二条大动脉——陕京二线也正式投产，陕京二线输气管道西起陕西省靖边县，途经陕西省、内蒙古自治区、山西省、河北省，东达北京市大兴区采育镇。管线经过毛乌素沙漠东南边缘、晋陕黄土高原、吕梁山、太行山脉和华北平原，全线总长935.4公里，设计年输气量120亿立方米。

（五）陕京三线

西起陕西榆林首站，东至北京良乡分输站，全长约896公里，管道管径1016毫米，设计压力10兆帕，设计年输量150亿立方米/年，2010年12月31日，陕京三线天然气管道全线贯通。

（六）涩宁兰输气管线工程

从青海省柴达木盆地的涩北气田到西宁、兰州的天然气长输管道工程，是国家实施西部大开发的重点工程。涩宁兰输气管道西起青海柴达木盆地涩北1号气田，经青海省西宁到达兰州，全长953公里，管道设计年输气量为20亿立方米。沿线经过青海、甘肃两省14个县市。管线在青海境内占868公里，管径660毫米，全程共建设9座厂站，中间建设清管站4座，分输站3座，线路截断阀36座。这些建筑工程大部分都在青海境内。

（七）忠武输气管线工程

忠武天然气长输管道工程，是中国石油开发西部、占领长江中游能源市场的重点工程。忠武输气管道工程包括重庆忠县至湖北武汉干线，以及荆州至襄樊、潜江至湘潭、武汉至黄石三条支线，管道总长度1347公里，是湖北湖南两省境内为一一条输送天然气的管道，该线路的运输能力达到了19亿立方米，设计年输量30亿立方米。

（八）淮武输气管线工程

淮武线是西气东输管线与忠武线的联络线，也是两湖地区的保供线，北起西气东输淮阳分输站，途径河南省、湖北省，南至忠武线武汉西计量站，并通过忠武线为湖南供气，管道全长475公里，管径610毫米，设计压力6.3Mpa，设计年输气量15亿立方米，总投资15.66亿元。

（九）冀宁联络线工程

冀宁线是连接西气东输主干线与陕京二线的联络线工程，全长1494公里，工程南起西气东输干线青山分输站，途经江苏、山东、河北三省的12个市、县，最后到达河北省安平县，肩负着向河北、山东、江苏等地区的供气任务，年输气能力90亿立方米。作为连接全国天然气管网的“西气东输”冀宁联络线是一条纵贯华北、华东，途经河北、山东、江苏三省，联通环渤海和长江三角洲两大经济圈的能源大动脉，是国家干线输气管道。工程的建成投产将使我国两条重要的输气管道——“西气东输”管道和陕京输气管道连接在一起，确保了两条管道的用气互补和安全。

（十）中国—中亚天然气管道工程

中国—中亚天然气管道建设过程历时一年半，该管道分AB双线敷设，单线长1833公里，A线于2009年12月初试运投产。2010年已实现双线建成通气。

中亚天然气管道将与西气东输二线相连，构成一条横贯东西的中国天然气“主动脉”；按照规划，每年来自土库曼斯坦等国的天然气将有300亿立方米，途中惠及中西部、长三角、珠三角共14个省市，南端最终送达香港。

该管道起于阿姆河右岸的土库曼斯坦和乌兹别克斯坦边境，经乌兹别克斯坦中部和哈萨克斯坦南部，从阿拉山口进入中国霍尔果斯。管道全场约一万公里，其中土库曼斯坦境内长188公里，乌兹别克斯坦境内长530公里，哈萨克斯坦境内长1300公里，其余约8000公里位于中国境内。

二、在建管道介绍

（一）中缅油气管道工程

中缅天然气管道在缅甸境内段长793公里，中缅原油管道在缅甸境内段长771公里，并在缅甸西海岸皎漂配套建设原油码头。两条管道均起于缅甸皎漂市，从云南瑞丽进入我国。原油管道设计能力为2200万吨／年，天然气管道年输气能力为120亿立方米／年。

（二）中哈天然气管道工程

中哈天然气管道一二期项目，是中亚天然气管道的重要组成部分。中亚天然气管道起始于土库曼斯坦—乌兹别克斯坦边境，经乌兹别克斯坦、哈萨克斯坦到达中国的霍尔果斯，与2007年8月开始建设。

中哈天然气一期工程为中亚天然气管道过境哈萨克斯坦的管道，途经为乌哈边境至中国的霍尔果斯，全长约1300公里，与中国西气东输二线相连，单线已于2009年12月竣工投产。二期为哈萨克斯坦境内管道，将于2012年完成，从哈萨克斯坦西部别伊涅乌至中哈天然气管道一期的奇姆肯特4号气站，管道长度约1400公里，设计年输能力将达到300亿立方米。

（三）西气东输三线工程

西气东输三线（西段）即将开工建设，管道西起新疆霍尔果斯，东达末站福建省福州，与西气东输二线一样，西气东输三线的气源来自中亚，管道首战西起新疆霍尔果斯，途经新疆、甘肃、宁夏、陕西、河南、湖北、湖南、广东等10个省、自治区，设计年输气能力300亿立方米。中国石油规划总院油气管道研究所表示，到2015年，中国天然气管道规划总厂将接近10万公里，以满足日益增长的天然气需求。目前中国天然气管道总长约为3.5万公里。

三、拟建管道介绍

（一）陕京四线工程

陕京四线输气工程其余内蒙古乌苏里格天然气首站，途径陕西、内蒙古、山西、河北、北京、天津6省市，干线全长约950公里，管径1016毫米，设计压力10兆帕，设计输量150亿立方米/年。工程实施后，将更好的保障北京市及环渤海地区天然气安全稳定供应。

（二）中俄输气管道工程（西气东输四线）

9.输送 篇九

南阳市光达豫新水泥有限公司是南阳中联卧龙水泥有限公司下属的水泥粉磨基地, 该基地年产水泥100万吨, 水泥储存能力不足。同属南阳中联卧龙水泥有限公司的恒远 (北厂) 粉磨基地原是立窑企业, 在国家淘汰水泥行业落后产能的背景下, 停止了原先的立窑生产, 并利用现有的储存库, 改造为散装水泥站。水泥磨车间与散装水泥站当量输送距离为700米, 气力输送方式以其工艺布置灵活, 系统结构简单, 维修工作量小, 投资小, 便于自动化操作及长期安全运行, 而被本项目优先采用。

2. 气力输送泵的选择

目前气力输送供料器形式主要有三种:

一种是垂直提升用的气力输送设备。气力提升泵设备结构简单, 操作方便可靠, 无粉尘、磨损小。气力提升泵分卧式和立式两种:喷嘴水平布置时为卧式;垂直布置时为立式。上世纪九十年代国内建设的300t/d和600t/d五级预热器窑尾生料喂料大多采用立式气力提升泵。熟料生产规模大型化后, 生料喂料都采用钢丝胶带提升机。

另一种是上世纪八十年代引进的FULLER公司以F-K泵为代表的螺旋泵。F-K泵主要靠空气动压在管道中进行悬浮式输送, 输送过程中连续且无脉动, 在水泥厂实际生产中, 煤粉输送通常采用螺旋泵。

还有一种型式即为仓式气力输送泵。仓式泵分单仓泵和双仓泵, 仓式泵的优点是可利用高压气源作超长距离输送, 而且没有易磨损部件, 检修工作量较小, 与螺旋泵相比电耗较低, 缺点是体形较大, 占据空间较大, 且不能连续稳定地输送物料, 但通过2个单仓泵串联也能用于连续输送。

国内仓式泵输送水泥的成功案例较多, 因此本项目中优先采用了多功能型浓相流态化CP2200气力输送泵, 其特点如下:仓泵容积大 (容积为15m3) , 单泵水泥输送量50t/h, 工作次数少, 因而故障率低。管式低阻型内部流态化装置使流态化区域大且稳定, 输送混合比高。管道的变径设计, 保证了输送气流速度低, 初速6m/s左右, 未速10~16m/s, 磨损小。

3. 压缩空气量的确定

气力输送系统的压缩空气消耗量 (按自由空气量) 可公式 (1) 计算如下:

式中:V―压缩空气消耗量 (自由空气量) , m3/min;

G―水泥输送量, T/h;

γa―空气的重度, 采用20℃时的数值, γa=1.2kg/m3;

μ―粉料浓度, kg/kg空气, 当输送水泥时根据输送距离与粉料浓度的关系选取。

4. 气力输送管道确定

在中长距离气力输送时, 随着输送距离的延长, 管道内气体膨胀。当输料管道初端、尾端管径相同时, 管道初端压力高, 气体密度大, 输送到尾端压力降低, 气体密度减小, 管道的输送风速则越来越大。

由于管道磨损量与风速的3~4次方成正比, 因此风速的增加势必带来管道磨损量的急剧增加。

稳定输送段压力损失为最小时气流速度的确定是管径选择的基础数据。普遍规律为在稳定输送段有压力损失为最小时的气流速度Vmin, 当选择的气流速度大于Vmin时, 压力损失随之增高, 管道磨损加重, 且电耗增加;反之, 若低于Vmin时, 则压力急剧增高, 物料沉积直至堵管。经多年实践的总结, 对高存气性和低透气性的粉料, 在流态化浓相输送中, 为减少管道磨损, 采用分段变径输送管, 变径后的风速降低幅度与管径几何比的平方成正比, 因此扩大管径是一种行之有效的管道降速方法。

对不同粉料和不同的输送距离, 管道如何变径以及变径点的选择是关键问题。它涉及到最低输送风速的选择, 对不同的输送方式, 最低风速又有不同要求。由于气固两相流在管道内流动状态相当复杂, 至今没有一套完整的计算式供设计直接使用。CP仓式泵根据输送距离的不同、物料性质的变化及输送量的不同, 所采用的Vmin较常规方式大约可降低30%~40%。Vmin值乘以适当的修正系数, 即为实际选择最佳气流速度的基准, 可作为变径管道末速选择的依据。

对长距离气力输送的输料管道, 一般可选择3~4次变径, 管径自进料端至出料端逐渐增大。变径点的选择 (即变径的管道每段长度) 是按经验公式得出的, 即按公式 (2) 确定每段管道的压力损失 (即每100m的压力降ΔP) 。

式中:ΔP——输送管道的压力损失;

K——管径系数;

υ——管道内气流平均速度, m/s;

χ——速度系数, χ=1.96;

μ——粉料浓度;

у——混合比系数, у=1.12。

当输送管道末速确定后, 该段管道的初速根据输送物料性质的不同, 可设定最低允许的初速。当输送管道末速确定后, 根据压缩机供风量即可确定管道的直径D。本项目采用管道规格分别为:Ф168×7、Ф194×7和Ф219×7 mm。

输料管道的变径及分段的计算, 国内外各大公司方法不尽相同, 变径及分段是否恰当, 直接影响系统工作的安全性及经济性。保证管道输送的最佳风速、运行阻力小、不堵管、混合比高、管道磨损小、电耗低是最终考核指标。

5. 结束语

南阳市光达豫新水泥有限公司CP仓式气力输送泵系统经过近三年的运行, 随机运转率100%, 产量稳定在55t/h, 电耗约3.6kwh/t。

⑴CP仓式泵的技术性能先进, 可应用于建材、电力、化工、冶金、交通等行业的中长距离、大输送量的粉粒状物料气力输送。

⑵无粉尘, 无噪声, 人性化操作, 改善工作环境提高劳动生产率。

⑶CP仓式泵与常规悬浮式气力输送设备相比风速低, 磨损小, 电耗低, 设备运行可靠, 维修量少, 经济效益明显。

⑷送入稳料仓的粉料必须进行除铁及除渣处理, 以免气动进料阀磨损, 影响使用寿命。

参考文献

[1]已投产新型干法水泥生产线分布图[J].中国水泥.2003 (01)

10.带式输送机司机培训教案 篇十

第一部分：带式输送机的概述

带式输送机是由承载的输送带兼作牵引机构的连续运输设备，可用来输送矿石、煤炭等散装物料和包装好的成件物品。

带式输送机的产生已有200多年的历史了。20世纪40年代末以来，带式输送机进入了崭新的发展阶段。它具有运输能力大，运行阻力小，耗电量低，运行平稳，在运输中对物料的损伤小等优点，被广泛应用于国民经济的各个部门，特别是煤矿井下、地面的煤炭运输，主要采用带式输送机。

国外带式输送机技术的发展现状：

（1）带式输送机功能多元化，应用范围扩大化。如大倾角带式输送机、管状带式输送机、空间转弯式带式输送机及气垫式带式输送机等。（2）带式输送机技术朝着长距离、大运量、高速度方向发展。（3）带式输送机零部件向高性能、高可靠性的方向发展。（4）新技术、新材料被广泛用于带式输送机的控制、保护中。国内带式输送机的技术现状：

我国生产的带式输送机品种较多，技术水平有了较大的提高。特别是20世纪90年代后期，随着煤矿现代化发展的需要，我国对大倾角带式输送机、高产高效工作面顺槽可伸缩带式输送机及大运量带式输送机关键技术、关键零部件进行了研究，应用动态分析技术及中间驱动与智能化控制技术等，研制成功了软起动与制动装置。煤矿井下使用的长距离、大运量带式输送机关键技术的研究和新产品的开发都有了较大的进步，成功地运用了多种软启动和制动装置及以PLC为核心的可编程序控制装置，驱动系统采用调速型液力偶合器与行星齿轮减速机。

国内带式输送机的发展趋势：

①设备大型化，提高其运输能力 ②提高关键零部件的性能和可靠性③扩大功能，一机多用化

国内外带式输送机技术上的差距：

(1)关键核心技术上的差距(2)技术性能上的差距(3)可靠性、寿命上的差距(4)控制系统的差距

第二部分

带式输送机的结构、原理及关键部件介绍

带式输送机的组成主要由传动系统（电机、减速机、传动滚筒、导向滚筒、机头架、逆止器）、控制系统（开关、启动器、各种保护装置）、导向系统（导向滚筒、机架）、拉紧装置以及装载机构、清扫机构等组成。

带式输送机的传动原理：

带式输送机在运行中，借助于传动滚筒与输送带间的摩擦力将驱动装置与输送带有机地联系起来，以完成二者的能量传递任务，保证输送机的可靠运行。

袁庄煤矿用带式输送机介绍

井下用带式输送机介绍：

上托辊为三辊式槽形托辊，槽形角为350；下托辊为二辊式V形托辊，槽形角为100。在带式输送机的承载段，每隔20组固定托辊设置一组自动调心托辊；空载段也每隔40m左右设置一组自动调心托辊，如输送带在运转中出现跑偏时，自动调心托辊能将输送带自动调整至不偏的位置。

带式输送机的制动装置为逆止器，安装在减速机高速轴上，型号为NF63型。清扫装置为刮板式清扫器。带式输送机的保护主要有堆煤、断带、打滑、跑偏、超速、烟雾报警、超温洒水等。

地面用带式输送机介绍：

袁庄煤矿地面用带式输送机主要是TD75型，主要有TD75-650、TD75-800两种。功率较小，一般在7.5-32kw之间。单滚筒驱动，采用塞带式逆止器，拉紧装置安装在机尾，采用蜗轮-蜗杆卷筒拉紧装置，高速联轴器为弹性棒销联轴器，低速联轴器为十字滑块联轴器，输送带为帆布带或尼龙带，强度较小。上托辊为三辊槽形托辊，下托辊为平托辊。

带式输送机零部件介绍

输送带：

输送带在带式输送机中既是承载构件又是牵引构件（钢丝绳牵引带式输送机除外），它不仅要有承载能力，还要有足够的抗拉强度。在带式输送机的构造成本中，输送带要占30-40%左右。输送带由带芯和覆盖层组成，带芯主要由各种织物或钢丝绳构成，它们是输送带的骨架层，几乎承担输送带的全部负荷。覆盖层用以保护中间的带芯不受机械损伤及周围介质的有害影响。

输送带按带芯的结构及材料不同，被分为织物层芯和钢丝绳芯两大类。

袁庄煤矿井下集运及主运带式输送机都是采用的整芯阻燃输送带，其型号主要有PVC1400（1600）S-2+2；PVG1400（1600）S-2+2。型号中数字表示该输送带整体纵向拉断强度，N/mm；S表示具有阻燃和抗静电性能；2+2表示输送带上下橡胶覆盖层的厚度，要以1mm的递增值增加。

输送带的连接方式有机械法、硫化法和冷粘法三种。我矿主要采用机械法。

托辊：

托辊是承托输送带使它的垂度不超过限定值以减少运行阻力，保证带式输送机平稳运行的部件。托辊沿带式输送机全长分布，数量较多，其总重量约占整机的30%-40%，价值约占整机的20%，托辊的质量好坏直接影响输送机的运行，要求托辊运行阻力小，运转可靠，使用寿命长等。托辊按用途分为承载托辊、调心托辊和缓冲托辊。

驱动装置：

驱动装置的作用是将电动机的动力传递给输送带，并带动它运行。

驱动装置由电机、减速机、联轴器、传动滚筒、逆止器及控制装置组成。

机架：

机架是用于支承滚筒及承受输送带张力的装置，它包括机头架、机尾架和中间架等。

拉紧装置：

拉紧装置的作用是在于使输送带具有足够的张力，保证输送带和传动滚筒之间产生摩擦力使输送带不打滑，并限制输送带在各托辊间的垂度，使输送带正常运行。常见的拉紧装置有：螺旋拉紧装置、重锤式拉紧装置、绞车式拉紧装置、液压自动拉紧装置等。

制动装置：

带式输送机的制动装置有逆止器和制动器。逆止器是供向上运输的输送机停车后限制输送带倒退用；制动器是供向下运输的输送机停车用，水平运输若需准确停车或紧急制动，也应装设制动器。

逆止器的种类：塞带逆止器；滚柱逆止器。

清扫装置：

清扫装置是为卸载后的输送带清扫表面粘着物之用。有刮板式清扫器、旋转刷、指状弹性利刀、水力冲刷、振动清扫等。装载装置：

装载装置由喂煤机（漏斗）、挡板组成。

第三讲 带式输送机的调偏 带式输送机胶带跑偏的原因与力学分析

带式输送机胶带跑偏的原因及胶带的调偏：

1、承载托辊组安装位置与输送机中心线的垂直度误差较大,导致胶带在承载段向一则跑偏。

调偏措施：在制造时托辊组的两侧安装孔都加工成长孔，以便进行调整。

安装调心托辊组。

2、头部驱动滚筒或尾部改向滚筒的轴线与输送机中心线不垂直，造成胶带在头部滚筒或尾部改向滚筒处跑偏。即所谓的“跑松不跑紧”。

调偏措施：对于头部滚筒如胶带向滚筒的右侧跑偏，则右侧的轴承座应当向前移动，胶带向滚筒的左侧跑偏，则左侧的轴承座应当向前移动，相对应的也可将左侧轴承座后移或右侧轴承座后移。尾部滚筒的调整方法与头部滚筒刚好相反。经过反复调整直到胶带调到较理想的位置。

3、滚筒外表面加工误差、粘料或磨损不均造成直径大小不一，胶带会向直径较大的一侧跑偏。即所谓的“跑大不跑小”。

调偏措施：解决的方法就是清理干净滚筒表面粘料，加工误差和磨损不均的就要更换下来重新加工包胶处理。

4、转载点处落料位置不正对造成胶带跑偏。

调偏措施：在设计过程中应尽可能地加大两条输送机的相对高度。在受空间限制的带式输送机的上下漏斗、导料槽等件的形式与尺寸更应认真考虑。一般导料槽的宽度应为皮带宽度的五分之三左右比较合适。为减少或避免皮带跑偏可增加挡料板阻挡物料，改变物料的下落方向和位置。

5、胶带本身的的问题，如胶带使用时间长，产生老化变形、边缘磨损，或者胶带损坏后重新制作的接头中心不正，这些都会使胶带两侧边所受拉力不一致而导致跑偏。

调偏措施：处理的方法只有对中心不正的胶接头重新制作，胶带老化变形的给予更换处理。

6、输送机的张紧装置使胶带的张紧力不够，胶带无载时或少量载荷时不跑偏，当载荷稍大时就会出现跑偏现象。

11.输送机的优化设计论文 篇十一

1常用调偏方法及调偏原理

一是通过人工调整滚筒或托辊进行调偏。

二是使用TD75标准的回转式槽型调心托辊(上皮带装)或平行调心托辊(下皮带装)进行调偏。当胶带跑偏时,碰撞挡辊,挡辊内有一对滚珠轴承,可以转动,因而可减少胶带边缘的磨损;同时立辊带动回转架转动,使胶带向中心移动,以实现自动调偏。

三是使用DTⅡ标准的锥形上/下调心托辊进行调偏。还有别的调偏方法如液压/气压调偏装置、前倾托辊、V型托辊、反V型托辊等。以上各种调偏方法的调偏原理为:如果输送带跑偏托辊架就会受输送带偏心力的作用而旋转一个角度,这就相当于输送带在一个偏斜托辊上运行一样,这时由于托辊转动圆周速度Vt与输送带运行速度Vd产生一个速度差△V,相当于托辊给输送带一个横向力,推动输送带向与△V相反方向偏移而回复到正常位置。

第一种办法的弊端在于每一条运输线上必须配置专门的检查、维护人员,增加了生产用工量和职工的劳动强度。

第二种办法虽然降低了职工的劳动强度,但其价格比较昂贵,另外平行调偏托辊普遍存在注油困难,不便维修,底皮带淤煤较多时运转不良,调偏效果不佳等缺陷。

第三种锥形上/下调心托辊的调偏性能虽然可以，但是其滚轮轴极易折断，更换周期短，总体性价比不高。液压/气压调偏装置需配制专用泵站，生产成本大，而且皮带机工作的环境一般比较恶劣，潮湿多尘，液压系统又必须要求环境良好，否则极易发生污染和泄露，因而它们之间存在着不可调和的矛盾。

2锥形自动调偏托辊的优化设计

锥形自动上调偏托辊的优化设计：

1)锥形自动上调偏托辊中辊的辊径选用其同带宽槽型托辊的辊径，将其边托辊做成锥形，中辊的长度、锥形辊的直径和长度的选用必须保证锥形上调偏托辊的`槽角和理论带面与其同带宽的槽型托辊的槽角和理论带面一致。

2)锥形自动上、下调偏托辊的调偏原理。当输送带正常运行时，输送带上的1点、2点、11点、22点的速度相同。

当输送带向右跑偏时,就破坏了1点、2点、11点、22点的速度平衡，由于边锥形辊辊径由小到大，辊的圆周转速相同，所以V1小于V2，使得左边的托辊架向后旋转一个角度，左边辊子的速度Vt向后,其与输送带速度Vd的合力向右，相当于辊子给了输送带一个向左的水平力Fx3。因为连杆的存在，当左边托辊架向后旋转时，右边的托辊架必定向前旋转，因此又得到一个右边辊子给输送带向左的水平力Fx4。水平Fx3、Fx4可平衡掉托辊给输送带的水平力Fx2，并推动输送带向左运动。通过几组这样的锥形调心托辊就可以将输送带调整到正常的运行轨迹。当输送带向左跑偏时，调偏原理同此。

3结束语

12.输送 篇十二

带式输送机是物料搬运机械的主要工具之一。近年来, 随着国民经济的不断发展, 带式输送机被广泛应用于矿山、码头和冶金等行业中, 用来运送散性物料。因为带式输送机的输送能力在不断增大, 输送距离越来越长, 输送速度不断提升, 所以, 随处可见大功率、大运量的带式输送机。

输送带是带式输送机的牵引构件和承载构件, 用来输送物料和传递动力, 是带式输送机的重要组成部分。一般来说, 输送带的价格是整部带式输送机中最高的, 往往占整部设备造价的40%左右, 所以, 正确选择带式输送机的输送带尤为重要。在选择输送带时, 需要参考运送物料的特性和带式输送机的使用环境、工矿等因素。而其强度的选择则需要依据整部设备的参数, 通过相关计算来选择。同样的设备, 不同的驱动位置会对整部设备所需输送带的强度有很大的影响。

2 实例分析

煤矿井下大巷上运固定带式输送机已知参数为:输送物料是原煤, 物料堆积角ρ=20°, 物料堆积容重γ=1 t/m³, 物料最大块度Χmax=0.3 m;带宽B=1 200 mm;输送量Q=1 220 t/h;输送长度L=2 000 m (前50 m水平, 后500 m有16.5°的倾角, 之后为水平) ;输送速度V=4 m/s。另外, 机尾有1个装载点, 工作环境一般。

根据已知参数, 采用2种不同的驱动布置方式来计算相关内容。

2.1 头部三驱

所有驱动都在前50 m水平段, 功率配比为2∶1, 具体如图1所示。

选用的输送带型号为ST2000, 输送带单位长度质量q0=38.4 kg/m。托辊选用直径φ133 mm, 承载分支三托辊组, Gtz= (7.38×3) kg, ltz=1.2 m;回程分支“V”形托辊组, Gtk= (10.37×2) kg, ltk=3 m, 则:

式 (1) 中:qt为承载、回空托辊组转动部分单位长度质量, kg/m;Gtz为承载托辊组转动质量, kg;ltz为承载托辊组间距, m;Gtk为回空托辊组转动质量, kg;ltk为回空托辊组间距, m。

输送物料每米质量为:

式 (2) 中:Q为运量, t;V为带速, m/s。

将具体数值带入式 (2) 中得:q=1 2203.6×4=84.72 kg/m。

圆周力计算为:

式 (3) 中:F为驱动圆周力, N;CN为附加阻力系数, 查表得CN取1.05;f为运行阻力系数, 查表得f取0.03;L为输送长度, m;qt为承载、回空托辊组转动部分单位长度质量, kg/m;q0为输送带单位长度质量, kg/m;q为输送物料单位长度质量, kg/m;β为输送机倾角, °;H为提升高度, m。

轴功率计算公式为:

将相关数值代入式 (4) 中可得:P=10-3×233 024.6×4=932 k W。

在确定电机功率时, 设备采用双滚筒三电机传动方式, 均采用变频软启动。根据驱动特性, 取功率备用系数Kd=1.05, 驱动装置传动效率η=0.9, 电压降级系数ξ=0.95, 多级功率不平衡系数ξd=0.95, 则电机功率为:

选择双滚筒功率配比为2∶1 (I滚筒为双电机) , 3套电机均为400 k W。

在选取动载荷系数时, Ka=1.2, 摩擦系数μ=0.3, 由Slmin≥CFmax可知, 对于传动滚筒II, 取包角为210°, CII=0.499, 则S4min≥CIIFIImax=0.499×77 675×1.2=46 512 N;对于传动滚筒I, 取包角为210°, CI=0.499, 则S2min≥CIFImax=0.499×155 350×1.2=93 024 N。因为S4min≥S3min-FII=S2min-FII=93024-77 675=15 349 N, 则按传动条件可知, S4min≥46 512 N。

由垂度条件可知, 对于承载分支, 则:

对于回程分支, 则:

所以, 由垂度条件可知, 应满足S15min=S16min≥9 027 N, 则S14min=S15min-FH15-14+Fst15-14=9 027-26 585+5 3437=35 879 N。其中, FH15-14=f Lg (qt15-14+q0cosβ) =26 585 N, Fst15-14=gq0H15-14=-53 427 N, S4min≈S14min=35 879 N。

比较上述结果, 取S4=46 512 N。

由此上述计算可知, ST2000输送带满足使用要求。

采用同样的方法计算, ST1600输送带不能满足使用要求。

2.2 头部双驱、中间单驱

中间驱动在500 m坡下, 功率配比为1∶1∶1, 头部双驱、中间单驱如图2所示。

所选的输送带型号为ST1600, 则输送带单位长度质量q0=32.6 kg/m。托辊选用直径φ133 mm, 承载分支三托辊组Gtz= (7.38×3) kg, ltz=1.2 m;回程分支“V”形托辊组Gtk= (10.37×2) kg, ltk=3 m, 则将相关数据带入式 (1) 中得:

在计算轴功率时, P=10-3FV=10-3×225 880×4=904 k W。

选择三滚筒功率配比为1∶1∶1, 3套电机均为400 k W。

在选取动载荷系数时, Ka=1.2, 摩擦系数μ=0.3, 由Slmin≥CFmax可知, 对于传动滚筒I, 取包角为210°, CII=0.499, 则S2min≥CIFImax=0.499×75 293×1.2=45 085 N;对于传动滚筒II, 取包角为210°, CII=0.499, 则S4min≥CIIFIImax=0.499×75 293×1.2=45 085 N;对于传动滚筒III, 取包角为210°, CI=0.499, 则S18min≥CIIIFIIImax=0.499×75 293×1.2=45 085 N。因为S4min≥S3min-FII=S2min-FII=45 085-75 293=-30 208 N, 则S4min≥46 512 N。

其中, FH15-14=f Lg (qt15-14+q0cosβ) =23 183 N, Fst15-14=gq0H15-14=-45 366 N, 则S15min≥S14min+FH15-14-Fst15-14=24 329 N, S17min≥S16min+FH16-17=24 329+57 879=82 208 N, S18min≥S17min-FIII=82 208-75 293=6 915 N。

比较上述结果可知, 取最小张力S18=45 085 N。

3总结

由上述计算可知, 对于满足同样工况的带式输送机, 将机头的驱动移到中间部分, 可以降低输送带的强度。因此, 确定带式输送机驱动位置是非常重要的, 应考虑到使用环境和工况的前提下, 合理选择驱动位置, 有效降低输送带的张力, 降低所选输送带的强度。

摘要：不同的带式输送机驱动位置会对带式输送机整机输送带强度有很大的影响。经过实例分析, 由相关计算可知, 合理选择、使用输送带是非常重要的。

关键词：带式输送机,驱动位置,带强,输送带

参考文献

[1]宋伟刚.通用带式输送机设计[M].北京:机械工业出版社, 2006.

[2]王鹰.连续输送机设计手册[M].北京:中国铁道出版社, 2001.

[3]煤炭科学研究总院上海分院.MT/T467—1996煤矿用带式输送机设计计算[S].北京:中国煤炭工业出版社, 1997.

13.混凝土输送泵租赁合同 篇十三

出租方：（简称甲方）

承租方：（简称乙方）

因施工生产需要，乙方向甲方租用设备，为明确双方的权利、义务，本着诚信互利的原则，经双方平等协商一致，签订本合同。工程基本概况说明：

一、租用设备名称、型号、数量、工作内容： 1 名称型号：

管道数量：见仓管员签收单。3 工作内容：

二、租赁期限：

租赁期限为 个月，超过 个月按实际天数计算租金（每天等于人民币 元计算租金）。

三 租金的计算和支付： 方式一：

按每泵送壹立方米混凝土 元（不含税/不含电费）。每泵送 立方混凝土结算一次。如果月泵送量达不到 立方，则按方式二结算。方式二：

该设备采取按月取费的方式收取租金，从正常施工当日起计算租金，乙方通知退场次日起停收租金。设备进场日：。2 租赁单价：每月人民币 元 3 每月月满结算并支付当月租金。

四、设备进出场费用：

进出场费用：运输费。租赁期满三个月甲方承担退场费用 元。租赁期不满三个月设备进出场费用由乙方全部承担。

五、设备及随机配件的保管：

设备及随机配件进场交付乙方后，乙方应该进行签收并保管，待退场时按进场交付清单移交给甲方，对因保管、使用不当造成设备及随机配件的损坏（如混凝土凝固在管道内）、丢失等，乙方应该按附表清单提供的价格承担赔偿责任。

六、双方职责 1 甲方职责：

① 负责提供完好的机械设备及有关附件，保证施工作业需要。

② 负责出租设备的调试、维修和保养工作，设备出现故障后，甲方应迅速组织抢修，机械故障造成设备停止使用不得超过24小时每月，超过上述时间，影响了工地正常使用，乙方有权从甲方租赁费中扣除相应时间的租赁费，但甲方不承担因设备故障造成的任何连带损失责任。

③ 负责选派责任心强、技术熟练的操作人员进行操作，并且服从乙方的生产和安全管理，司泵人员不得向乙方提出加班费、误餐费等合同规定外的费用，如不服从乙方安排，乙方有权要求甲方换人。每次泵送混凝土，乙方需提前3-5 小时通知甲方人员。

④ 乙方泵工必须遵守安全操作规程，确保安全生产，发现不安全隐患有权停机。乙方职责：

① 负责施工期间设备的安装、拆除及输送管道的安装、拆除、清洗等，任何情况下发生的堵管现象，乙方都得负责拆管、清洗，否则由此造成的损失由乙方负责赔偿。

② 负责将泵机专用电源接至泵机开关箱内，工地应确保电压在380v（±10%）范围，如果电压不合标准，甲方有权拒绝开机。

③ 根据合同要求及时支付设备租赁费，如乙方不按时支付租金，甲方有权停机。

④ 负责免费提供送砼人员。

⑤ 乙方工程所使用的混凝土必须按泵送标准（见国家标准）严格执行。如混凝土的级配标准或达不到要求或不符合泵送安全时，甲方人员有权拒绝开机，若强行泵送所造成的一切损失，甲方概不负责，由此造成的设备损失，乙方按照实际损失负责赔偿。

⑥如因乙方的原因造成甲方的损害，由乙方负责赔偿（包括人身损伤）。

七、未经甲方同意，乙方不得拆毁、改变或转租该租赁设备。

八、双方不得违章指挥操作设备，如因违章造成的损失，由负责方负责赔偿。

九、其他约定事项：

1、操作人员工资由甲方自负。

2、租赁期满，双方应结清租金及其它费用，乙方应在甲方退场前支付完毕。

十、本合同未尽事宜，由双方协商解决，若协商不成，可依法向出租方所在地法院或仲裁机构按《合同法》进行处理。

十一、本合同一式二份，双方各执一份，双方签字或盖章后合同生效，设备退场费用结清后合同失效。

甲方盖章： 乙方盖章：

法定代表人： 法定代表人：

代表人： 代表人：

电话： 电话：