老施工员的感想

老施工员的感想（共10篇）（共10篇）

1.老施工员的感想 篇一

老流氓对莫言获奖的感想

——还猪龙主

不知怎的，作为爱好文学的人，老流氓对莫言的获奖不但不感到高兴，竟还有一种酸溜溜的失落：总觉得就当代中国来说，获诺奖的应该是王小波（当然诺奖不授给死去的人）。王小波可以说是当代中国人文思想的真正启蒙者，尽管他写的那些东西对西方国家来说可能纯属是废话，是每个人都明白的道理，但是在我们这块的神奇的土地上则有着振聋发聩的意义，是真正的启明星，是地狱中的一道微光。

或者是余华，甚至是王跃文，怎么也轮不上莫言。因为他写的那些完全是纯文学，诺奖委员会也太看重技术了！哎，还好不是二月河，他的清宫系列完全是对专制和暴君的赞歌。

老流氓认为：在这个时代，纯文学的积极意义几乎为零，或者说纯文学解救不了受苦受难的广大中国老百姓，没有坏的作用就不错了。当然，谁都没有权力给莫言背上这么大的一个重任。但是，无论如何，作为一个有影响的作家，他的使命似乎不应只是埋头创作纯文学——一旦想到他是个中共党员，就什么都想通了。

这个时代的中国不需要这种纯文学，也不需要这个诺奖，甚至，它只会起到坏的作用——我们拭目以待。

赫尔岑曾经说过：凡是失去政治自由的人民，文学是唯一的论坛，可以从这论坛上向公众诉说自己愤怒的呐喊和良心的呼声。老流氓认为这是一个知识分子的行动指南，莫言没有做到。

在外面吃早点，听见两个人在谈合同的事。一个人说：这属于不可抗力，合同只能取消了！另一个问：什么不可抗力？答：拆迁！政府拆迁抵抗得了吗？老流氓听了心里一阵拔凉，如在鬼国啊！立刻就把它记录了下来并贴在网上——我认为这就是呐喊。

对于莫言的作品，我只看过《红高粱》，小说和电影都看过。我必须承认，两者都非常好，那时老流氓还在上大学，尤其是电影，让老流氓非常激动。《檀香刑》，一看简介就极端厌恶了；《丰乳肥臀》，老流氓就出生在农村，对那种文化、生活太了解了。

当然，老流氓完全赞同诺奖委员会对莫言作品的评价，非常中肯。莫言自己也说过《丰乳肥臀》集中地表达了他对历史、乡土、生命等古老问题的看法。老流氓也认为他的作品确实非常具有民族性——但是太文学了，他的作品完全不牵扯当下的政治——对于现实的中国，对于广大遭受恐惧和苦难的大多数中国人来说，我们并不需要这些东西，我们需要的是王小波来启迪思想，需要高行健来让世界知道真相。

而且，说到民族性，老流氓认为，我们这个民族身上的兽性和奴性是世界上其他任何民族都无法匹敌的——这当然是统治者希望的。专制统治者总是希望他的子民在打仗时是暴民，在和平时是顺民，因此时刻着力培养这两种特性。对现实的中国来说，着意展示这两种特性并没有太大的积极意义，而老流氓认为莫言的作品恰恰有过多地展示这两种特性之嫌。作为一个有良知的知识分子，应该是尽自己所能消除这两种特性。而消除的办法就是“文化的慢火的锻烧”。高行健、王小波、刘瑜做的就是这样的事。

还有，老流氓历来就极端憎恶所谓的军旅作家。因为他们和文工团一样，不过是政治和当权者私人的玩物而已（包括性癖好）。稍有言语不慎，他们就会得到乾隆对纪晓岚的怒骂：“我看你文学上有些许才华，给你个官当，也不过跟娼妓、戏子一般豢养着，你怎敢不知天高地厚，妄议国家大节？”除此之外，他们还要奉命把广大士兵都要教育成为了所谓的国家利益而不顾亲人的畜生，或者是牺牲亲人捞取政治资本的人渣。

莫言曾这样评价自己组品中的性描写：日常生活中，我可以是孙子，是懦夫，是可怜虫，但在写小说时，我是贼胆包天、色胆包天、狗胆包天。

老流氓认为他说的是实话。在他的军旅作家生涯中，他就是个孙子，懦夫，可怜虫，否则他的作品不会被发表，更不会成功。在写小说时，只有在写性的时候，他才可以“贼胆包天、色胆包天、狗胆包天。”在写别的方面时他只要有那么一点儿狗胆包天，那么完全有一种可能——获得另外一个诺奖，那个姓刘的有可能轮不上。

老流氓对莫言先生绝无不敬之意，只是陈述事实而已。莫言曾这样解释他的笔名： 我选择这个笔名是为纪念那些不能向任何人说一个字的年月。那是在文化大革命的**年代，当时我们村里的人总在搞斗争。我父亲是农民，但我们家生活安乐，他担心我可能会说些不适宜的话，可能让我们家惹上麻烦，所以他让我不要讲话，装作哑巴。（2008年西班牙《国家报》El Pais 采访）

总之，诺奖委员会很专业，真正做到了不牵扯政治，即使莫言是中共党员，仍然授予他该奖项。该是什么奖就是什么奖，和平奖颁给刘，文学奖颁给莫，都是实至名归。倒是老流氓自己总是顾影自怜、一厢情愿，想着全世界爱好自由、民主的人们都应该来帮助、拯救中国老百姓。最终还是那句话：靠谁都没用，只能靠自己——这也是老流氓整天叨逼叨的原因。

最后，在所有关于莫言获奖的评论中，老流氓认为下面这段最符合中国特色，抄录在此：

最新消息：莫言已获诺贝尔文学奖！他秘书说：莫副主席刚收到获奖短信，全文如下：莫言！瑞典作协温馨提似您！您已获得2012年诺贝尔文学奖，奖金为100万瑞典欧元。为办理您赴瑞典领奖手续，请汇款人民币30000元到以下纸定中国农村信用社湖建省晋江市分社，账户号码为.......

2.老施工员的感想 篇二

1 老黏性土场地深基坑工程设计施工中的主要问题

1)正确认识、运用老黏性土的高强度。

老黏性土在未经扰动情况下,确实具有很高的强度和很低的压缩性,但在开挖卸荷、浸泡、干裂等外界条件改变后,其强度将急剧衰减。而在其结构破坏、含水量反复变化后的残余强度又将是极低的。因此,在选取利用老黏性土的力学指标时,要根据工程可能出现的各种情况慎重选取。

如勘察资料完整可靠,场地环境条件简单并且充分明确,施工队伍素质高,施工组织合理,质量和工期可以严格控制,那么我们在支护工程的设计计算中,就可以取较高的指标,以充分利用黏性土的高强度,节省工程造价;反之,就只能选取较低的指标,以保证安全。

湖北省地方标准DE 42/159-1998深基坑工程技术规定中,要求对原状试样测定的粘聚力c乘以0.3～0.6的折减系数,即出于以上考虑。同时,在充分研究了武汉市近年老黏性土场地深基坑工程的基础上完成的,是确保安全所必要的。但这并不意味着武汉老黏性土的粘聚力c值不大于50 kPa。

2)老黏性土的破坏模式及支挡结构上土压力的分布。

深基坑支挡结构上所受侧压力,应随被支挡土体的性质计算所选取的破坏模式及支挡结构的不同而不同。老黏性土边坡的破坏,是从表层浅部的土块沿裂隙面的崩落、滑塌开始的。各种地质营力是促使裂隙发育的外部原因,表层裂隙发育后,各种地质营力又通过裂隙向深层作用,促使裂隙向深层发展。简单的边坡保护就可大大减小地质营力对土体的侵蚀,一定的约束力就足以阻止浅层裂隙的发育。我们应当在这个前提下,来讨论研究老黏性土场地深基坑支挡结构的土压力问题。

如对悬臂式支挡而言,其变形通常认为是绕基底下某一点转动的,而对于桩锚结构所有的锚杆都可以看成为一个固定荷载支点,在这两种情况下,其侧向压力分布按静水压力公布图式考虑已具有足够的工程精度。但由于老黏性土具有较高的凝聚力,在支护结构某些部位算得土压力可能为负值,此时考虑到老黏性土的某些特性,在其主动侧凡ea(ema)<0.25γz处,均应加至0.25γz的土压力。

对内支撑挡土结构,由于内支撑约束力的强度大,变形甚至是不可能的(绝对地说),老黏性土的裂隙也无法向深层发展,加上其自身的高强度,可以认为在这种支挡结构保护下的老黏性土边坡,其作用在支护结构上的土压力可能在很大的范围内都是恒定的。其分布模式可按图1考虑。

根据现有资料,对老黏性土场地采用此种土压力计算图形计算,可使支护结构达到安全、经济的效果。不然,也可借鉴常规的土坡稳定分析方法中的基本思想,根据深基坑工程技术规定确定的老黏性土的潜在破坏模式,求出作用在支护结构上(0.20～0.30)H宽度范围内侧压力最大值Ea,以此作为支护结构的设计依据。Ea的作用点,为简化计算,可假定作用在支护结构的中部。在计算中,裂缝开展深度可按Ⅲ估计,裂隙开展深度内应不计抗滑力,如图2所示。

3)老黏性土场地深基坑支挡设计的指导思想。

从以上的讨论中,可以得出这样的结论,在老黏性土场地的深基坑支护设计中,应特别针对老黏性土边坡破坏是从地基浅层小块土体崩裂、滑塌开始的,实际着眼于抑制这些裂隙的发生、发展,以达到保护整个边坡安全稳定的目的。需要指出的是允许支挡结构有少量的变形,以释放老黏性土中的应力而又保持其较高的强度,则是十分必要而又要求慎重掌握的。

下述工程B在支挡设计中,首先采用邓肯—张模型用反转荷载法模拟深基坑开挖卸荷过程,研究其边坡拉裂区的发展状况,找出在边坡拉裂区发展到某种状况时,既可保证基坑壁的安全,又能充分发挥老黏性土的自身强度(该例为:卸荷67%时拉裂区仅发展到临空面的2 m～3 m之间),并计算出此时的荷载,再用极限平衡法计算在这种情况下保证边坡稳定所需的单元锚固力,两者比较选取合理的设计值设计支挡结构。实践证明,这种做法是安全,且经济合理的。

4)切实重视水对老黏性土边坡的危害。

老黏性土不是含水层,这是众所周知的。但水对老黏性土边坡稳定的严重危害却并非人人都知晓的。实际上,老黏性土基坑边坡失稳,几乎百分之百与水直接或间接有关。

从场地地质构成看,多数老黏性土场地上都覆盖有人工填土或第四纪全新世(Q4)的堆积物,它们多是含水的,有些甚至是软塑、流塑状淤泥或淤泥质土。这些含水层的补给来源十分复杂,除大气降水外,对城市居民区来说,管网破损的渗水,居家生活污水,其他来源的地表水等都是补给源,而且这些补给源往往都是难于预测控制的。它们不断补给这些含水层,使它们长年处于饱水状态,使下伏老黏性土接触面上的土含水量增高,物理—力学性质急剧恶化。更重要的是在基坑开挖后,老黏性土被暴露,裂隙张开,这些水迅速浸入裂隙中,使裂隙急剧扩大。土的整体性急剧破坏,土的强度急剧降低。

更应引起我们重视的是,即使老黏性土上没有覆盖含水地层,在基坑施工开挖过程中,上述地表水如浸入场地(这在许多工地是经常发生的),也同样会对坑壁造成严重的危害。采取的对策应该是:对上述含水层在基坑开挖过程中即予封堵,或堵截补给源,并予排除。保证上述含水层中的水不浸入新开挖的老黏性土层中,排除基坑周边一定范围内的地表水通道;固化基坑周边3 m～5 m的地面(做成混凝土路面),封闭一切开挖后暴露的作业面(用砖砌或喷抹水泥砂浆);及时排除基坑中的积水,以避免老黏性土含水量急剧变化。

5)信息化施工是深基坑工程顺利进行的保证。

基坑工程是岩土工程中的一种,其事故的发生,必然有一个从量变到质变的过程,信息化施工是岩土工程—深基坑工程施工的一个原则,按设计进行施工,在施工过程中不断观测获得各种相关信息,对设计进行调整修改,再按新的设计进行施工,以此循环往复直至工程完成。

由于老黏性土的高强度指标容易被滥用,如环境(特别是水)的条件改变时,很容易出现支挡结构审美观点破坏,如果设计上采用了以抑制裂隙发育为目的的设计思想,也容易出现类似的问题,加上老黏性土达到峰值强度的变形值很小,所以,对支挡结构的变形监测就显得特别重要。

“水”是老黏性土边坡的大敌。对水(地下水和地表水)的观测,更应放到最重要的位置上,对任何地位可勘察资料未提及、设计中未考虑的、新出现的有关水的情况,都必须由勘察、设计、施工各方共同研究作出评价处理。如暴雨时期沿斜坡、电缆沟、管道沟、旧的甚至已被废弃的排水道冲来的雨水,上下水管道突然破裂涌出的自来水或污水。基坑周边硬化路因堆料、行车压裂而可能导致地表水深入基坑,因油墨锚杆或其他施工作业破坏了基坑作业面保护层(砖或水泥砂浆抹面)可能导致老黏性土水含量变化,施工人员的生活污水或施工用水管理不当流入基坑的水等。

2 工程案例分析

武汉地区老黏性土一般是指分布在河流高阶地,沉积于第四纪晚更新世(Q3)及其以前的黏性土,其矿物成分主要为石英、长石,但也含有较多高岭土、伊利石、云母和一定数量的蒙脱石。具亲水性,有一定的膨胀—收缩潜势。老黏性土在力学特征上是一种高度超固结裂隙黏土,自然条件下呈坚硬或硬塑状态,强度较高,在排水情况下,它具有峰值强度后应变软化的特征[3]。这里来分析一下同样位于武昌Ⅲ组阶地,相距仅千余米的两个开挖深度相近的深基坑工程,从中获得一些启示。

1)工程A:以直径900 mm,长20 m,桩距1.40～1.80的人工挖孔桩作支挡结构,桩身配以17根ϕ25的主筋对场地附近的水及已有建筑未做任何处理。在开挖到设计深度(9.00 m左右)时,发生了12根桩倒塌折断、4根桩严重歪斜变形的严重事故。造成这一事故的直接原因是该处基坑壁出现了长约31 m、宽约7 m,后缘落差达5 m,坍塌量约1 200 m3的滑塌体。这一事故的发生,造成了巨大的经济损失和严重的不良社会影响。2)工程B:基坑周边先做地表浅层卸荷减载,再设置直径400 mm,间距1 m,长10 m的钻孔灌注桩,桩身配以8根ϕ16的主筋,加两排长9 m、直径150 mm的锚杆作为支挡,同时对水及周边邻近的已有建筑均做了妥善处理。

该基坑不但安全开挖完成,而且停工暴露两年之久未出现任何不安全迹象,该工程现已全部建成完工,取得了理想的技术经济效果。

上述两个工程,处于同一地貌单元,有相似的地质构成和岩土工程条件,环境亦相差不大,且开挖深度相同,但其技术经济效果却相差甚远,最根本的原因就是对老黏性土的认识不同。

其一:工程B的设计施工人员,对老黏性土的工程特性有较正确全面的认识,故他们在支护设计的指导思想上是“充分发挥土体的自身强度”,但他们也了解到,老黏性土因裂隙发育,在开挖暴露后必将出现土质变化,强度衰减,故关键是抑制住开挖初期土体裂隙的扩张胀大,故其计算扩散工艺主要就是着眼于抑制早期坡面的变形,从而达到整个边坡稳定的目的。

而工程A的设计施工者将老黏性土边坡等同于一般黏性土边坡,他们在支挡工程设计中不但未深入分析老黏性土的物理力学特性,而且将土工试验报告中提供的力学指标加大、提高使用。故其支护工程在老黏性土边坡开挖浸水、强度急剧降低后,根本无法保证边坡的稳定(偏于不安全),而在和其他技术措施共同作用控制边坡的初期变形上,又显得过于浪费、保守。

其二:工程B的设计施工者深知“水”对老黏性土的危害,对水的治理十分重视。他们首先表明了覆盖于老黏性土上的“填土中的上层滞水及大气降水是影响基坑施工及边坡稳定的主要来源”,又了解到“上层滞水的主要补给源为生活污水”,因而针对性地采用了对生活污水进行源头封堵的措施。在锁口梁上设截水沟,截住流向基坑的地表水及上层滞水的侧渗,对基坑边,包括地面,以砂浆或混凝土封闭,最大限度地减少老黏性土含水量的变化,从而保持其工程质量的稳定。该工程由于对场地水文地质条件的正确认识,采取的防水保湿措施恰当,使工程实际运行期间基坑周边土体的工程性质因为土体含水量的稳定而未发生变化衰减,从而保证了工程的长期有效。

工程A的设计施工者认为老黏性土本身为不含水层,明确提出“不考虑地下水的作用”。事故发现后“该坡段有居民楼和公共厕所化粪池两处,且都有水泄漏”“使周围土体日渐饱和,此外,尚有多处被堵塞的在使用中的下水道长期向外渗水”。事实上“施工期间居民楼的生活污水、大气降水长期向工地渗流”,当时的城建简报称“在倒塌的护坡桩范围内,发现有5股应该排向市政排水管的下水,却因堵塞,大量的水通过窨井、化粪池滞留在这一段护坡桩内侧”。故“支护桩成孔开挖和基坑开挖中……就有大量的水沿井圈及坡面流出,以致施工工人必须穿雨衣工作”。

以上这些情况说明,上层滞水、地表水的浸泡使老黏性土的工程性质恶化,是导致基坑支护工程失效的直接原因。这一点在本基坑其他地段,因不存在地表水和上层滞水危害,而支护工程至今完好无损可以得到印证。

其三:工程A在设计文件和图纸中均未提出施工监测方面的要求,施工一开始,此坡段就有严重的地表水渗入和浸出问题,设计施工者都未因此而改变原“不考虑地下水的作用”的前提,8月6日已出现“地面变形裂缝,住户反映可能发生危险,要求采取措施确保安全”。在此情况下施工者仍未采取任何加固措施,失去了一次最后的抢救机会,以致8月8日22时20分事故发生。

工程B从基坑开挖前到基础施工完毕,对护坡桩及锁口梁进行了精密水平位移观测,发现基坑长边中心附近的A4点最大水平位移仅18.5 mm,且位移速率与土方开挖(进程)密切相关。另外,对紧邻基坑的一老建筑进行的沉降观测表明,其最大沉降值为4.07 mm。这些沉降观测资料反映了支护工程的工作状态,使设计、施工者认识到支护工程足以保证基坑的稳定,对工程保持了信心,设计计算及施工方法都是符合实际的。

3结语

在老黏性土场地深基坑工程的施工过程中,我们应做好以下几个方面的工作:1)深入分析老黏性土的物理力学特性,抑制住开挖初期土体裂隙的扩张胀大。2)正确认识场地的水文地质条件,采取恰当的防水保湿措施。3)最大限度地减少老黏性土含水量的变化,从而保持其工程质量的稳定。4)做好施工监测工作。

参考文献

[1]M.Eddleston,S.Walthall,J.Cripps,et al.Engineering geologyof construction[J].International Journal of Rock Mechanicsand Mining Sciences&Geomechanics,1996,33(3):103-115.

[2]王利民,曾马荪,陈耀光.深基坑工程周围建筑及围护结构的监测分析[J].建筑科学,2000,16(2):35-37.

[3]司马军,刘祖德,邓小雄,等.老黏性土中某喷锚滑坡事故的分析及处理[J].岩土力学,2003(10):81-82.

[4]王钊.基础工程原理[M].武汉:武汉水利电力大学出版社,1998.

[5]蔡美峰,何满潮,刘东燕.岩石力学与工程[M].北京:科学出版社,2002.

3.老施工员的感想 篇三

关键词：经济可靠 施工简单 梁柱节点 梁梁节点

1 概述

我国钢筋混凝土结构的建筑大量兴起于二十世纪九十年代，目前已成为城市建筑的主要建筑群体组成。然而随着时间的推移，多数建筑的空间、功能的划分已经不能满足人们的使用要求。因而大量的改造工程摆放到我们面前，然而直到目前为止也没有合适的计算软件能够模拟改造工程的真实情况。因此通过怎样的施工处理措施既使施工简单又能符合结构计算模型的假定，已经是我们建筑工程人员不得不面对的问题。对于建筑内部大跨度洞口封堵，新增梁与原结构梁、柱连接节点的处理措施则更凸显关键。

2 工程概况

兰州亚欧商场，该建筑建于1991年，地下一层地上十层局部十二层，结构形式为框架—剪力墙结构，柱网尺寸为7.2m×7.8m，基础为钢筋混凝土筏板基础，持力层为卵石层。该建筑地处兰州市中心，地价房价都高，在2007年业主决定将该建筑局部区域八、九、十层楼顶洞口进行封堵（洞口尺寸为14.4m×23.4m）（详见图一），以增加建筑面积作为宾馆营业。由于该区域原结构七层为餐厅大厅，洞口区域中间有两根框架柱未能由六层通上来，这无形中给本次洞口封堵造成了较大困难。

3 问题的分析和合理的处理方案

完成大跨度洞口封堵的技术难点在于如何处理新老混凝土构件的节点连接。软件中的结构理论模型均是基于混凝土连续浇筑的基础上的，但是改造项目新老混凝土的相接界面根本不可能达到一体浇筑的效果；因此新老混凝土界面抗剪就成了改造的难点。梁柱节点、梁梁节点连接包括三方面的内容：①钢筋在原混凝土结构中的处理；②新老混凝土构件的连接处理；③新增梁支座处大的剪切力的处理。如果上述几方面处理不好，新增梁的安全性、与原结构的协同工作都会存在问题，同时造成加固改造的失败。现针对上述问题，结合本工程的实例，进行分析说明。

3.1 梁、柱节点：即新增梁与原结构框架柱的节点处理。该处节点的受力特点是剪力大、负弯矩拉力大；根据这一受力要求，应采取以下处理措施（详见图二）：在原框架柱上植入新增梁钢筋，严格按照相关规范计算植入深度；植筋前应先定位放线，将梁柱相交界面凿毛露出柱箍筋，然后再避开柱纵筋定位打孔植筋。对于有弯折的钢筋采用先弯后植。

梁的受力特点是通过钢筋承担正截面拉力，通过混凝土承担斜截面剪力；拉力通过植筋比较容易保证，但是剪力在新旧混凝土结合面就不那么容易了。因此考虑在节点处采取加强措施，尽可能使实际施工情况和计算模型假定相一致；为了提高混凝土支座处抗剪承载力采取以下措施：①相交界面凿毛刷界面剂，增强新旧混凝土粘结力；②在节点处加腋、加筋，以此来提高抗剪承载力，“1号筋”通过自身的抗压来增加抗剪承载力，承担剪力的多少可参考《混凝土结构设计规范》中弯起钢筋所承担剪力的计算方法计算；③如果梁底部钢筋较多，则尽可能多弯起一些，通过弯起筋承担的拉力起到抗剪作用，如果底部钢筋较少则可类似“1号筋”增加一些“2号筋”。

3.2 梁、梁节点：即新增梁与原结构混凝土梁连接的节点；该节点承受的主要内力是负弯矩和剪力。根据节点受力特点及受力原理，采用如下方式进行加固处理，来解决节点的可靠性；①新增梁纵向受力钢筋的锚固长度必须按照规范计算满足计算要求；②新老混凝土截面处理满足节点可靠的抗剪性能。如果这两点不能很好的解决，那么可以说加固改造是失败的。针对此种问题，结合本工程实例进行分析如下：

本节点与其他类似加固处理节点的区别是，该种处理方法在新增梁与原结构梁相交处，对原混凝土梁进行扩大截面（图三）。

在施工过程中，扩大截面施工和新增梁混凝土浇筑必须同步施工，确保混凝土浇筑的整体性。梁通过该种处理方法可以有效地解决在原有混凝土梁侧面新增梁节点处的抗剪强度要求。

众所周知，混凝土梁的纵向受力钢筋是以受拉为主；因此新增节点的梁顶、梁底的纵向受力钢筋的植筋深度将至关总要。具体方法有如下两种；一种是直接植入法。（图四）

当新增梁的纵向受力钢筋不能满足直接植入法的要求时；对于梁顶，当新增梁植筋对应侧有楼板时，适当降低梁顶纵筋标高，以满足植筋深度及所植钢筋周边握裹混凝土的应有厚度；对于梁底采用植筋另加机械连接的方式进行处理。以确保应有的受拉承载力，称之为间接植入法。（图五）

4 总结

加固改造工程形式多样、内容复杂，目前建筑加固行业在国内属于起步阶段，尚缺少完整的施工规范。

该工程实施于2007年，目前已经完好的使用了五年，同时经历了在兰州有强烈余震的“5.12汶川地震”。可以说该节点处理方法施工简单、合理，同时又能确保节点连接的可靠性，解决了新增构件节点处理难的问题。

参考文献：

[1]《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）.

[2]《混凝土结构加固设计规范》（GB50367—2006）.

4.张富清老英雄事迹感想精选 篇四

在张富清老人眼里，在战场上，共产党员应做到“党指到哪儿，就打到哪儿”，敢于冲锋在前、敢于牺牲生命，那才是对党“绝对忠诚”;在祖国建设时期，共产党员应做到“党让我去哪就去哪，哪里最艰苦就去哪儿”，不讲条件、不计得失，那才是对党“绝对忠诚”。

他是这样说的，也是这样做的。更难能可贵的是，他认为，做这些，只是共产党员的本分，根本不值得夸耀和“显摆”。军功章，他压进了箱底，就连对至亲好友都不曾提及;干工作，遇到困难和委屈，想想牺牲的老战友，他什么都释然了。

新中国走过了70年的风风雨雨，张富清老人的岗位、身份也一再改变;唯一不变的，是他对党的“绝对忠诚”。从老人身上，我们看到了什么是“不改初心”，什么是“淡泊名利”，什么是“克己奉公”，我们看到的是一个共产党员的本色。他把党的事业、党员责任和群众利益看得很重，他把金钱名利，个人得失看得很淡，只讲付出，不求回报。

习近平总书记指出，一个有希望的民族不能没有英雄，一个有前途的国家不能没有先锋。莫道无名，人心是名。和平年代，英雄事迹和精神仍是激励人们不断前行的动力源泉。将英雄精神赋予新的时代，让英雄人物、英雄精神成为人们心中的精神坐标，让不朽功绩永不磨灭，让英雄精神熠熠生辉。

5.老油区钻井施工注意事项 篇五

一、井身轨迹的优化

1、定向施工前，做好仪器校验，并对井身轨迹进行优化设计，做好防碰曲线。

2、老井提供的测斜数据不一定准确，没有把握的井，必要的时候可以跟甲方要求上陀螺复测

3、对井网太过密集的井位，防碰井段加密测斜，不能一味追求速度，哪怕打半根一测都行，及时调整轨迹

4、上部地层疏松，必要时可下入牙轮钻头或较大度数的单弯去绕障，保证定向效果

5、重点在于扶钻人员，精力要集中，绕障井段尽量老师傅去扶钻，有憋跳情况时，要上提钻具，循环观察，不能盲目钻进，加强随钻分析，注意观察钻时、扭矩、岩屑情况，使用磁铁观察有无铁屑返出，观察有无水泥的返出.二、老区块事故发生原因：

1、老区块注水井多，易溢流，水侵，井漏发生。

2、临井压裂，易伴随，井漏了，井涌，溢流现象。

3、同一裸眼井段存在多套压力层系，井涌井漏事故时有发生。

4、地层松软，泥浆比重过大压漏地层，5、老区块井施工存在优缺点：

优点：由于地层的熟悉会给我们的优选钻头及施工周期提出许多可以借鉴的资料，为钻井 提速工作打下了坚实的基础。

缺点：地面设备及管线较多，限制了施工的区间，导致许多设备安装距离不够，要认真做好安全防范措施；由于地下压裂及注采等原因，给周边施工井带来了较大的井控风险，一定要 做好注采井的关注，并加强坐岗观察，防喷演练 保证第一时间发现险情，第一时间控制险情，为后续的工作提供便利条件。

三、采取措施：

1.根据本井地面情况制定好相应的预案，并通过演练模式使每名员工都知道自己应该干什么。

2.我们拿到设计后只能作为参考，周边的注水井要去亲自排查，因为做设计的时候收集的数据有时效性，到我们拿到设计中间的时间，工作是会发生调整的，所以亲自去溜达一趟是每个技术员必须的工作，对于可能存在偷注现象的，夜间去抽查。

3.钻井现场储备的重晶石，堵漏剂等材料也要充足，有情况可以第一时间进行处理。

4.加强防喷演练，有溢流情况可以第一时间关井。

5.坐岗人员的培训尤其重要，要有明白人坐岗，不能完全依靠录井仪器，机器，只能看出趋势，具体原因还得是人员分析。

6.加强工程事故汇编的学习与讨论，加强技术手册的学习，提升技术人员自身素质。

7.吸取邻井优秀的施工经验，制定技术模板，做好对标，包括钻头选型等。8.地面输油输气管线做好调查，搬家施工过程做好提示。9.地层比较松软得时应监控好泥浆的比重，同时在泥浆中加入随钻堵漏剂可有效地防止井漏的发生。

10.揭油层前要加强坐岗观察，及时发现问题及时处理

11.油气层揭开后起钻灌泥浆以及防抽吸要好好监督 12.水侵量大了也会带上来油气，保证井控设备好用 13.油气层揭开后起钻前要进行短起下测后效

14.发生水侵的话，应该尽快加重处理，避免长时间浸泡，导致井壁坍塌卡钻，在加重前也要确定一个合理的密度，防止造成井漏的发生

15.泥浆性能要处理好，保证井眼沙子能带干净，减少环空憋堵带来的井漏风险 16.堵漏必须注意方法，先分清井漏类型，确定井漏层位，才能提高成功性。17.注水井有许多，卸完压了 压力是0，等第二天再去压力又回升到10个左右，泄压时候只有少量水出来，证明现在地层内含有压力，揭开油气层的时候要格外的小心。

18.临井压裂后 主要是压裂方向的不确定性，会给周边施工井带来不一样的井控险情 周围施工的井不能一概而论，每口井都要认真做好井控工作。19.地层出水后, 水中较高含量的 Na+、Ca2+ 等对泥浆污染严重,影响泥浆性能，易发生钙侵技术员要和泥浆沟通好，特殊时段一定让泥浆大班重视起来，不能让泥浆大班觉得井漏或溢流处理完了就松口气了，后续泥浆性能更重要，再出现复杂就更难处理了 20.卡钻、井漏等复杂情况或事故往往与地层出水并发。主要是由于,地 层出水导致钻井液的密度降低, 滤失量增大, 滤饼受到破坏, 从而造成地层坍塌, 井壁不稳;一旦加重密度后,钻井液的润滑性和流变性变差,增大了井底压差, 因此容易发生卡钻事故。漏失或水侵都会影响钻井液性能，处理完毕后要认真处理泥浆，井漏后井壁形成厚泥饼，水侵容易井壁掉块。所以一定要处理好泥浆再继续施工。

21.注水层位或水层钻开2-3米要循环观察，检验是否发生水侵。水侵一般很容易发现，钻井液的增多，钻井液密度的下降。发生水侵后要根据水侵程度循环加重。水侵后会对井壁造成影响水侵的危害也很大，不只是造成井壁垮塌，还容易降低井筒内的钻井液密度.22.完井电测时在出水井段易发生遇阻、遇卡现象，固井时出水井段易发生水泥浆窜槽等现象影响固井质量

23.老区块施工 我们要注意完井作业期间的井控安全工作，尤其是等固井等电测期间 要安排人员坐岗观察

24.完井作业期间，也应使用内防喷工具。

王总要求：对于老区块安全钻井的问题，大家提了很多自己的想法和做法，但不是很全面，汇总以后，提炼出全面的方法和做法，供大家学习、借鉴，关键在于日常的培训和落实，对于好方法和做法自己是如何落实，当前施工井如果不存在类似问题，也作为一个培训内容，做好技术储备和培训。欧总提示：关于老区注水井，大家一定要调查清楚注、采层位。不同的区块的注、采类型不一样。主要是以下三类：1注采同层，2上注下采，3上采下注。不同类型的井所出现的复杂情况不一样，处理方法也不一样。大家顺着这个思路讨论学习，对可能出现的复杂情况进行分析。最后将本周讨论归纳为：

6.老施工员的感想 篇六

教学楼功能改造加固综合方案

一． 工程概况

某教学楼建于1992年，总建筑面积5630㎡，四层砖混结构，楼（屋）盖为预制钢筋混凝土空心楼板结构，局部楼盖(卫生间部位、大厅顶板部位)为现浇钢筋混凝土梁板结构，基础形式为毛石条形基础，局部为柱下钢筋混凝土独立基础，基础埋深为1.50m～3.05m，根据原设计图纸，地基持力层承载力设计值为180KPa。

根据建设单位设想，保持该楼原有建筑格局不变，将该楼一～四层房间(卫生间、楼梯间、走廊和门庭除外)均改为仓库，鉴于上述因素必须对该建筑物进行改造加固，加固后既要满足建筑物的使用功能要求，又要满足现行规范要求。

二． 结构改造加固设计依据

2.1 改造加固设计委托书； 2.2 教学楼功能改造鉴定报告； 2.3 国家有关设计与加固规范: 2.3.1《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），2.3.2《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），2.3.3《砌体结构设计规范》（GB50003-2001），2.3.4《钢结构设计规范 》（GB50017-2003），2.3.5《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001），2.3.6《混凝土结构加固技术规范》（CECS 25:90），教学楼功能改造加固综合方案

因钢梁荷载均作用在进深梁端部，对该梁弯矩增加很小，对剪力增加较大，因此，只需对该梁进行抗剪加固处理，加固方法为，在梁下增设钢筋混凝土附壁柱，通过增设附壁柱，既解决了进深梁的抗剪承载力不足问题，又解决了梁下墙体抗压承载力不足的问题。详细做法见加固施工图（结5-1）、（结5-2）及（结5-5）。4.3 基础加固方案

新增附壁柱荷载传至基础后，需对原有毛石条形基础进行加固处理，加固方法为增大截面法。详细做法见加固施工图（结5-3）及（结5-5）。

五.加固施工步骤及方法

5.1 预制空心楼板增设钢梁加固。

5.1.1 表面处理：对需要加固的预制楼板及相关进深梁（或圈梁）进行局部表面处理，将楼板对应次钢梁支点部位抹灰层剔除干净，并将进深梁（或圈梁）对应主钢梁预埋件部位抹灰层剔除干净，以露出混凝土表面为度。

5.1.2 埋设预埋件：将主钢梁预埋件通过钻孔植筋法固定在进深梁（或圈梁）侧表面预定位置。

5.1.3 钢梁下料、组装：次钢梁及主钢梁按施工图（结5-4）相关节点进行下料并组装。

5.1.4 钢梁吊装：次钢梁与主钢梁组装成一体后进行整体吊

教学楼功能改造加固综合方案

础表面喷涂高标号水泥素浆一道，然后再进行基础混凝土的浇筑，混凝土强度等级为C30。

5.2.6 混凝土养护：养护期间应保证环境的温度≥15℃，并定期适量浇水养护。

5.2.7 基坑回填：基坑回填时，必须分层夯实，每层土厚度为200～250mm，压实系数应大于0.94。5.2.8 地面恢复：按原有施工图地面构造做法施工。5.3墙体增设附壁柱法加固。

5.4.1楼板凿洞：在预制楼板对应附壁柱位置开凿方洞，洞大小根据附壁柱尺寸来确定；注意凿洞时不得使用重锤、风镐等振动较大的工具，也不得用力过猛，以免损坏原有构件；

5.4.2表面处理：将进深梁及梁下墙与附壁柱连接部位抹灰层剔除干净，以露出混凝土（或红砖）表面为度，对于砖墙尚应剔除已松动的勾缝砂浆，砖缝剔深10mm；然后用钢丝刷刷除梁（或墙）面灰粉，并用清水冲洗干净，喷涂高标号水泥素浆一道；注意剔除梁（或墙）面抹灰层时不得使用重锤、风镐等振动较大的工具，也不得用力过猛，以免损坏原有构件；

5.4.3墙面植筋：原有墙体与新增附壁柱采用化学植筋法连接；

7.黔桂铁路老发屋隧道施工通风技术 篇七

老发屋隧道位于贵州省都匀市境内,是黔桂铁路的重点工程。起讫施工里程为DK431+032~DK432+118,全长1086m,设计行车速度120Km/h。地质结构复杂,隧道穿越岩层主要为玄武岩、灰岩、白云质石灰岩、砂岩泥类、煤层、页岩等。老发屋隧道进口采用翼墙式洞门,出口采用台阶式洞门。全隧除DK431+225~+270段暗洞明作采用Ⅴ级加强整体式衬砌外,其余均采用复合式衬砌,新奥法施工,采用光面爆破,喷锚支护。其中DK431+032~DK431+050段采用Ⅴ级加强复合式衬砌,DK432+098~DK431+118段采用Ⅴ级偏压复合式衬砌,DK431+190~DK431+225及DK431+270~DK431+300段采用浅埋复合衬砌。

2 工程特点与难点

2.1 穿越煤层系地层,煤系地层有三层,形状为N26O32',E32°33'NW,含有瓦斯,瓦斯最大压力为0.8265 MPa,要求按瓦斯I区组织施工。

2.2 隧道处在反坡地段,反坡长度为1367m,坡度为11‰,这样为通风和施工增加了难度。

2.3 地质构造复杂,岩石节理发育,围岩破碎,溶沟、溶槽、溶洞颇多。

3 正洞风机的选择

3.1 计算参数的确定

3.1.1 供给每人的新鲜空气按3m3/min计算。

3.1.2 开挖爆破一次最大用药量,正洞150kg,平导70kg。

3.1.3 放炮后通风时间按30 min计。

3.1.4 洞内摩擦阻力系数正洞为0.02。

3.1.5 软质风筒直径为1m,风筒节长100 m,100m漏风率3%,风筒内摩擦阻力系数为0.0078。

3.1.6 正洞回风流速不小于0.15m/s,平导内回风流速不小于0.25m/s。

3.1.7 隧道内气温不超过28℃。

3.2 正洞、平导未贯通前风量的计算

3.2.1 按洞内允许最低风速计算风量:Q2=60VS=0.15×60×60=540m3/min,式中:V-正洞最小风速,为0.15m/s;S-正洞开挖断面面积,为60m2。

3.2.2 按洞内最多人数计算风量,洞内最多人数按60人:Q2=3×60×1.2=216m3/min,安全系数K=1.2。

3.2.3 按爆破最多用药量计算风量:Q3=5Gb/t=5×150×35.35/30=833.75m3/min,式中:G-爆破最多用药量,150kg;b-爆破时有害气体生成量,岩层中爆破取35.35L/kg;t-通风时间,取30min。

3.2.4 消除顶层瓦斯积聚所需风量:Q4=60 V小S=60×0.25×60=900m3/min,式中:V小-瓦斯隧道通风允许最低风速,取0.25m3/s;S-正洞隧道断面面积,60m2。

3.2.5 按回风流瓦斯浓度不超限所需风量:Q5=1/C×g CH4=1/0.01×7.8=780m3/min,式中:C-瓦斯安全浓度,取1%;g CH4-瓦斯绝对涌出量,正洞取7.8m3/min。

3.2.6 风筒漏风损失风量:风筒最长2500m,100m漏风系数β为3%,风机风量按消除瓦斯积聚所需风量计算,Q6=Q4/(1-β)L/100=900/(1-0.03)2500/100=1927m3/min。

3.3 实际所需风量计算

3.3.1 按海拔高度修正风量:QH=Q6/K=2095m3/min,式中:QH、Q6-分别为海平面和海拔高度的通风量;K-高程系数,老发屋隧道海拔高度1600m,K取0.92。

3.3.2 实际所需风机风量:经以上计算,实际所需风机风量为2095m3/min。

3.4 风机压力计算

通风机的全压要大于通风的总阻力,总阻力为风筒内阻力与洞内阻力之和。

3.4.1 风筒内摩擦阻力h1:h1=λ×L/D×ρV2/2=3093Pa,式中:λ-正洞摩擦阻力系数,取0.0078;L-隧道的最大长度,取2550 m;D-风筒直径,取1m;ρ-空气密度,隧道口海拔1600m,取0.96Kg/m3;V-风筒平均风速,18 m/s。

3.4.2 隧道内摩擦阻力h2:h2=λ×L/D×ρV2/2=3.4 Pa,式中:λ-正洞摩擦阻力系数,取0.02;L-隧道的最大长度,取2550m;D-隧道当量直径,取6m;V-洞内回流平均风速,取0.9m/s。

3.4.3 风筒内局部阻力h3:h局=ξρV2/2,风筒入口处:ξ=0.3,ρ=0.96,V入=24 m/s;风筒出口处:ξ=1.0,ρ=0.96,V出=13.6 m/s;过两个衬砌台车处:每处ξ=0.14,ρ=0.96,V=18 m/s;h3=Σh局=216Pa。

3.4.4 风机的风压

根据风机的风压和风量的要求,我们选用天津通风机械厂生产的DXB9221型防爆轴流风机,电机功率为2×80 k W,根据其性能曲线图可知,风机风量及全压参数完全大于所需风量及全压,满足使用要求。

4 平导风机的选择

4.1 正洞与平导未贯通前,平导风量的计算

4.1.1 按洞内允许最低风速计算风量:Q1=60VS=60×0.25×20=300m3/min,式中:V-平导内回流风速,为0.25m/s;S-平导洞断面面积,为20m2。

4.1.2 按洞内最多人数计算风量,洞内最多人数按40人计:Q2=3×40×1.2=144m3/min,每人按3m3/min新鲜空气计算;安全系数K=1.2。

4.1.3 按爆破最多用药量计算风量:Q3=5Gb/t=412.4m3/min,式中:G-爆破最多用药量,70kg;b-爆破时有害气体生成量,岩层中爆破取35.35L/kg;t-通风时间,取30min。

4.1.4 消除顶层瓦斯积聚所需风量:Q4=60 V小S=300m3/min,式中:V小-瓦斯隧道通风允许最低风速取0.25m/s;S-平导隧道断面面积,20m2。

4.1.5 按回风流速瓦斯浓度不超限所需风量:Q5=1/C×g CH4=780m3/min,式中:C-瓦斯安全浓度,取1%;g CH4-瓦斯绝对涌出量,平导洞取7.8m3/min。

4.1.6 风筒漏风损失风量:风筒最长L为1350m,100m漏风系数β为3%,风机风量按消除瓦斯积聚所需风量计算,Q6=Q4(1-β)L/100=1176.5m3/min。

4.2 实际所需风量计算

4.2.1 按海拔高度修正风量:QH=Q6/K=1279m3/min,式中:QH、Q6-分别为海平面和海拔高度的通风量;K-高程系数取0.92。

4.2.2 实际所需风机风量:经以上计算,实际所需风机风量为1279m3/min。

4.3 风机压力计算

通风机的全压要大于通风的总阻力,总阻力为风筒内阻力与筒内阻力之和。

4.3.1 风筒内摩擦阻力h1:h1=λ×L/D×ρV2/2=2339.5Pa,式中:λ-正洞摩擦阻力系数,取0.0078;L-隧道的最大长度,1350m;ρ-空气密度,隧道口海拔2200m,取0.96 kg/m3;D-风筒直径,取0.7m;V-风筒平均风速,18 m/s。

4.3.2 隧道内摩擦阻力h2:h2=λ×L/D×ρV2/2=3.3Pa,式中:λ-平导内摩擦阻力系数,取0.024;D-平导当量直径,取4m;V-洞内回流平均风速,取0.9m/s。

4.3.3 风筒内局部阻力h3:h局=ξρV2/2,风筒入口处:ξ=0.3,ρ=0.96,V入=22.7 m/s;

风筒出口处:ξ=110,ρ=0.96,V出=1 1.7 m/s;进横通道处闸门和弯头阻力:每处ξ=3,ρ=0.96,V=19m/s;h3=Σh局=602 Pa。

4.3.4通风总阻力:h=h1+h2+h3=2944.8 Pa。

4.3.5风机的选择:根据所需风压和风量的要求,我们选用天津通风机厂生产的DXB8821型防爆风机,其风量、全压及其它参数完全满足施工要求。

5具体实施方案

老发屋隧道瓦斯含量高,洞内涌水量大,反坡施工,又是长大隧道,通风难度大。我局在黔桂铁路老发屋隧道施工中,对通风设备选型进行了大量的技术论证,比较科学合理。在实施方案中,采取了巷道加管道的通风方式,取得了良好的通风效果,保证了隧道的安全顺利贯通。具体通风方式分阶段进行。

5.1第一阶段(平导、正洞贯通前)

在平导与正洞贯通前,平导与正洞均采用管道压入式通风,即在各自洞口安装风机。正洞安装DXB9221型防爆风机,平导安装XB8821型防爆风机。通过管道向洞内压入新鲜风流(详见图1)。

5.2第二阶段(平导、正洞贯通后)

平导与正洞贯通后,将两个洞口风机移至洞内平导与正洞横通道口,将平导作为巷道加风机管道向正洞掌子面压入新鲜风流,使污浊空气从正洞排向洞外(详见图2)。

摘要：对长大瓦斯隧道施工通风技术进行了全面的论述,并采取科学的技术措施,为长大瓦斯隧道施工提供了宝贵的经验。

关键词：瓦斯隧道,施工,通风

参考文献

[1]董含饴等.大瑶山隧道施工通风.铁道部隧道工程局科研所,1987.

[2]李刚,杨敏等.隧道施工环境中有限空间附壁射流的试验研究[J].西南交通大学学报,2000(4).

8.老施工员的感想 篇八

随着全球城市化的发展，城市人口不断增加，给城市交通带来的压力越来越大，地铁是当前特大城市解决交通问题的发展趋势。广州是一个人口过千万的特大城市，已建成的地铁一号线很大程度地缓解了广州的交通压力，也为地铁施工积累了丰富的经验，在地铁二号线的施工中，工程人员勇于技术创新与合作，不仅使工程提前完工，还取得了多项技术突破，使我国的地铁施工技术达到世界先进水平。参与该次施工的陈家辉总工程师来我院为本科生举行讲座，介绍了施工过程中使用的新技术，新材料，新工艺，以及结构工程与其他工程在施工过程中的相互协调配合，使我们对当前隧道施工的先进技术及其发展方向有了一定的了解。

1.盾构技术的使用与创新

盾构掘进机是一种隧道掘进的专用工程机械，现代盾构掘进机集机、电、液、传感、信息技术于一体，具有开挖切削土体、输送土碴、拼装隧道衬砌、测量导向纠偏等功能。盾构掘进机已广泛用于地铁、铁路、公路、市政、水电隧道工程。采用盾构技术进行地铁隧道施工，可以不占用地上空间，节省工期，但技术要求较高，如地面隆起和沉降控制严、隧道防水要求高、建筑物保护难度大、地质条件复杂等。在广州地铁二号线的施工过程中，各方面的工程人员相互合作，成功地避免了隧道施工对附近建筑物基础及管道的影响，尤其是在没有中断铁路运营的前提下，从14米的地下顺利穿过了广州火车站，标志着我国地铁盾构施工技术已达到国际先进水平，并首次采用环宽1500毫米的管片取得成功，为国内地铁盾构施工技术领域再添新纪录。

2．各项技术的配合与创新

在广州地铁二号线的施工中，各方面的相关技术都取得突破，如首次使用EPDM弹性止水条技术，从根本上克服了常用的遇水膨胀止水条技术存在的不足，有效地解决了地铁隧道渗漏问题；首次应用SLS—T同步激光自动导向技术，实现了盾构掘进的实时控制，极大地提高隧道掘进施工的控制精度和智能自动化程度；首次成功地研究和应用盾尾同步注浆技术，有效地控制了施工过程的地表沉降，确保了周边环境的安全；系统地开展隧道的施工监测与分析，实施信息化施工，积累了宝贵的实测数据资料，对管片的优化设计有重要的参考意义；通过对管片的极限变形分析、盾构施工对环境影响的评估以及线路转弯对管片衬砌扭转的影响等的理论研究和数值模拟，取得了多项独创性理论成果，有较高的学术价值和实用意义。

此次讲座，使我们初步了解了地铁隧道施工中的主要问题，解决这些问题的先进技术，体验到工程实际中的谨慎与创新，以及结构工程在地铁隧道施工的地位作用和与相关技术的配合，增强对所学专业的兴趣和创新与合作的意识。

9.老施工员的感想 篇九

1工程地质条件

该工程所处的水文地质情况为:地下水位标高为1.0～1.5 m, 地面以下3 m左右为杂填土, 3～16 m为灰色淤泥质黏土, 16 m以下为一般黏土。

2桥梁拆除及复建

本次需拆复的12座桥梁结构类型比较单一, 均为简支空心板梁桥。

桥梁拆除及复建顺序为在管线迁移工作做好之后, 封闭施工场地范围内的交通, 设立相关警示标志;拆除桥面铺装、栏杆等结构物, 吊离老桥板梁、切割盖梁或承台, 将废弃部分吊离;拔除与盾构有冲突的桩, 施工改建桥梁桩, 恢复盖梁或承台, 恢复桥面结构。

由于中山路为市区东西向交通主干道, 故老桥的拆除顺序与交通组织密切相关。

3施工期间交通组织

本文以西门板桥为例。西门板桥位于中山西路与望京路交叉口西侧, 1991年重建。桥跨16 m, 承台下为ϕ60 cm钻孔桩群桩基础, 桩长约20 m;北侧半幅为1996年扩建, ϕ60 cm钻孔桩, 桩长约18 m。现状桥面总宽43.5 m, 需拆除32 m桥面。

由于桥梁位于市中心区域, 且距离两侧交叉口不足50 m, 故交叉口的交通组织复杂, 成为中山路上的交通瓶颈之一。现状交通组织为两侧设人行道、非机动车道, 机动车道布置为由西向东3车道, 由东向西2车道。交通组织要求桥梁施工期间临时交通车道数不少于现状。

桥梁南侧由于土地原因不能架设便桥, 而北侧空间仅可架设1座2车道便桥, 加上原桥拆除范围较大, 如果一次性拆除盾构区间范围内的老桥, 即使将老桥人行道改造为车道, 也总共只有双向5车道, 所以满足不了此处交通流量的要求。因此, 考虑分两阶段拆除老桥, 第1阶段先拆除南侧老桥22.5 m, 北侧5.5 m人行道改造并拓宽为7.5 m车道, 加上北侧的2车道便桥, 由东向西一共4个车道;南侧剩余的13.5 m桥面也可布置成3个机动车道以及1个2 m宽非机动车道。这样基本满足交通流量的要求。第1阶段交通组织见图1。

第1阶段施工完成后, 将南侧的交通转移至新建桥梁, 北侧交通不变, 然后在转移出来的场合, 进行第2阶段施工 (见图2) 。

4老桥桩基拔除的关键技术

老桥拆除重建过程中, 拔桩是最为关键和复杂的。原钻孔灌注桩钢筋不是全长, 而桩周土的摩阻力较大, 一般不能直接拔除, 需采取技术手段破坏桩周土, 然后采用起重设备吊起桩, 否则可能会断桩。

国内目前地铁建设中遇到类似情况通常采用套管法拔桩工艺。方法是先下钢护管, 然后在护管内进行桩侧土体摩阻力破坏。工艺流程为钢套管套住旧桥桩后打入地下→高压水破坏周围土体, 使桩周土体形成泥水后流出→拔除旧桩→套管内回填复合材料→套管拔出。在清桩过程中及清除后, 还应保证不对周围建筑物产生较大影响。

1) 拔桩设备。

由全回转动力设备和套管两部分组成。其中:全回转动力设备主要是为套管360°回转、刀头切割障碍物等提供动力, 包括上下抱箍夹紧系统和1套竖向顶升系统。钢制桶式套管一方面将顶部驱动设备提供的扭矩和压力传递给刀头, 另一方面在钻进过程中起支护孔壁、防止孔壁坍塌的作用。根据需要钻进的深度情况分长度不同的若干节, 在管口布置刀头。

2) 套管钻进施工工艺。

设备安装及固定, 当灌注桩桩顶混凝土暴露后, 清除桩侧周围垃圾, 将第1节钢套管与灌注桩同心压入。由于钢套管是全回转钻进的, 端部刀头配置了负载控制装置, 可以确保刀头的负载在最合适的范围内, 且钻机在钻进的过程中可任意调节套管的回转扭矩、回转速度、压入力以及夹紧力等的最高值, 并可以根据地质和障碍物情况, 设定发动机的高速、中速、低速, 进行高效施工。沉完第1节钢管, 吊装第2节钢管;位置对准后, 用高强螺栓连接。第2节钢套管压入直至钢套管底部达到预定标高。

3) 高压水减摩。

为减少钢套筒钻入时的摩阻力, 钻入钢套筒时管内插高压水管, 以液化管内泥土, 边冲边下沉, 减少钢套管内侧摩阻力。采用高压水破坏土体时需严格控制水枪插入深度, 要求插入深度小于钢管插入深度2 m, 以确保管内底部土塞效应, 防止套管外侧土体进入管内, 引起地面沉降。

4) 拔桩。

当钢套管钻到桩底标高后, 将桩顶钢筋接长到地面并和锁口管底部焊接牢固, 随后利用全回转自身顶拔力将连带桩的锁口管拔起。为防止在拔除过程中桩底留出的空隙涌入流砂, 给周围环境带来影响, 在整个拔桩过程中持续注浆。

在拔桩过程中, 如起拔力过大, 无法将桩拔出, 则在钢套管内可采取继续用高压水枪冲刷的方法减摩, 直到将桩全部拔除。

5) 桩孔回填。

桩孔填充是本工程重要的一个施工环节。桩孔填充质量的好坏将直接影响到周边土体后期的沉降情况和盾构工程的正常施工。

桩拔除后一边拔除钢套管一边回填水泥土。土体采用塑性较好的盾构土, 填入前在土内掺加7%水泥。当钢套管全部拔除后, 水泥土也同时回填至地面。

5管线迁移工程

根据老桥拆复及交通组织情况, 制订管线迁移计划, 包括各专业管线迁移时间、迁移顺序、迁移范围划分等。管线迁移方案将尽量减少对周边居民影响。煤气、通信、电力采用顶管穿越河道, 给水管采用管线桥方式过河。

6老桥拆复设计中的关键问题

1) 部分桥梁半幅拆除重建, 重建部分与老桥的纵向接缝宜采用可伸缩式, 以满足新、老桥的变形不协调。

2) 为了避开盾构区间, 重建桥梁的盖梁跨度较大。本次设计的盖梁部分采用后张法预应力盖梁。由于预应力张拉需要操作空间, 因此需做好盖梁施工节段的划分。

3) 为了避免新老桥梁的不均匀沉降, 新建桥梁的桩基持力层尽量与老桥位于同一地层中。

4) 老桩拔除工艺较复杂, 且在拔除过程中不可预计问题较多, 因此按照同类工程的设计施工经验, 应在施工前制订专项施工方案。拔除中应加强监测工作, 并根据检测指标不断对拔桩工艺进行优化。

5) 各种管线迁移需有一个明确的计划, 通过协调, 减少对周边的影响。

摘要：以宁波轨道交通1号线老桥拆复为例, 介绍了轨道交通盾构施工中, 为使盾构顺利掘进, 需要将与盾构相碰撞的桥桩先拔除。着重介绍了桥梁拆除施工期间交通组织、老桥桩基拔除关键技术和管线迁移工程等。最后指出桥梁拆复设计中的一些关键问题。

10.老施工员的感想 篇十

2012年7月2日至22日，本人在建筑工地实习半个多月，主要从事现场施工学习工作，感同身受、体会颇深，深深体会到工作的艰辛与枯燥，但不难从中潜移默化的学习到如果不踏入社会就很难掌握的生存本领。所以，这次实习是成功的，也是我一生铭记在怀的财富。

经亲戚的介绍，我在芜湖就近的一个建筑工地工作起来。对说这份工作得来容易，但在我心中总是有点愧疚，学习了两年，理论知识也掌握不少了，但是在家的一再劝阻下，我终没有迈出外出他乡的脚步…但是我相信，这迟早都会发生的，我会出去闯一闯！

记得实习的前几天，酷暑的闷热和强大的工作负荷差一点让我打消继续实习的念头，师傅教的不快，但是要做到师师傅那样熟练的操作，真是难上加难！就比如说是放线、挖基坑、排水，干事要用的都是体力，年轻人我不怕，线放了一次又一次、基坑也挖的挺漂亮的，经过五六天的学习与付出，我终于得到了师傅的表扬。日复一日、一天又一天的过去，地基越打越高，我掌握的施工本领也越来越多了，看着眼前的“杰作”，我内心不禁的骄傲起来，这里也有我的一份汗水，我也参与了这栋住宅楼的建设！我替自己骄傲，我也替千千万万付诸在施工现场的农民工骄傲！

现场施工的学习，固然很很重要，但在实习的过程中渐渐地发现与师傅、工友们的相处也有很多学问。大学曾今参与过六七个社团的我，虽说相处没有什么难处，但是，真真地做到别人能够信服你，真真切切的帮你，为你照相也是一件不容易的事情！师傅一个、徒弟很

多，徒弟们都很认真的学，但是师傅却不是对待每个人都是那么有耐心的，至少这次实习我感受到了——社会的现实。我不禁想起有位大学的学长曾今告诫我：这是一个有人情的社会，也是一个没人情的社会，看你怎么相处…