抽油烟机设计调研报告（共14篇）
1.抽油烟机设计调研报告 篇一
建宁县溪源中学添置排烟系统
申请报告
尊敬的局领导：
学校学生食堂建成后，操作人员曾经多次次向学校反映：学校学生食堂排烟系统存在严重缺陷，锈迹斑斑，而且时不时往下面滴油，不符合食品卫生要求，用清洁剂处理也无济于事，建议换新机以符合卫生要求。民以食为天，食以安为先，出于对全体学生饮食卫生考虑，经研究，我校学生食堂需要安装排烟设备一套，含大型烟罩、隔油网、大型抽油烟管道、油烟净化器等设备，以上设备材料全部用不锈钢材料，且能保证不漏油，材料及安装工程费用合计35280元，恳请局领导审批。
专此请示，恳请批复！
附件：
1、采购计划审批表
2、排烟系统采购清单
3、采购项目计划表
4、会议记录复印件
福建省建宁县溪源中学 2016年9月20日
2.抽油烟机设计调研报告 篇二
1 智能抽油烟机系统的设计
智能抽油烟机系统主要包括检测系统和控制系统。其中, 控制系统主要由电路中的开关、自动报警系统和定时系统组成;而检测系统主要由各类型传感器组成。传感器可以对厨房内油烟浓度进行初步检测和信息采集, 然后通过数据的分析与设定参考值进行对比, 一旦满足抽油烟机开启条件, 则会将信号传递到控制系统, 由控制系统自动开启抽油烟机。如果从所获得的数据当中检测到危险物质或者油烟浓度超过警戒线, 则会将信号传递到自动警报系统发出警报, 及时防范, 避免火灾事故发生。定时系统则可以将智能抽油烟机的工作时间进行设置, 合理地控制工作时长, 避免浪费电能。为了避免因自动控制系统故障而导致整个抽油烟机无法使用, 智能抽油烟机还增设了手动控制开关, 在自动控制故障时可以手动调节抽油烟机, 保证智能抽油烟机的正常运行。智能抽油烟机总体电路设计如图1所示。
2 传感技术在智能抽油烟机中的应用
2.1 气敏传感器的应用
气敏传感器是以金属氧化物为原材料所制得的N型半导体气敏元件, N型半导体气敏元件对气体极为敏感, 只要与气体相接触, 气敏元件的电导率就会产生相应变化。所以可以将N型半导体气敏传感器应用到油烟检测当中来, 利用其气敏的特性、优异的快速反应性能和持久性能, 对厨房内的油烟浓度与煤气浓度进行检测, 防止事故的发生, 保障人们的生命安全。气敏传感器结构如图2所示。
由于气敏传感器正常运行需要维持一定的工作温度, 所以在使用气敏传感器之前, 需要先对其进行预热, 使其达到预定的工作温度, 然后再开启系统, 使气敏传感器能持续正常运行, 充分发挥其作用。气敏传感器在智能抽油烟机电路中的具体工作流程如下: (1) 开启交流电机, 在气敏传感器两端施加交流电压, 利用电流对气敏传感器的发热丝进行加热, 当发热丝的温度达到200℃时, 气敏传感器的预热工作完成, 可以投入正常使用。 (2) 测量Au极处的管脚电阻, 管脚电阻会因为外界环境中的气体浓度变化而发生改变——气体浓度越大, 其电阻越小, 利用这个性质就可以及时控制厨房内的油烟浓度。 (3) 将最大阻值为1.0×104Ω的可控电阻与气敏传感器串联在一起, 形成检测线路。 (4) 调节可控电阻的阻值, 使得气敏传感器的敏感度达到最高, 提高油烟检测的效率。 (5) 当检测到室内油烟浓度超过标准时, 气敏传感器会立刻作出反应, 将信号传递到控制系统, 自动开启智能抽油烟机, 降低室内油烟温度。 (6) 当检测到室内油烟浓度过高或者煤气浓度超标满足报警条件时, 气敏传感器将信号传递到音乐报警电路, 音乐报警电路接收到报警信号, 表现为输入端高电平。高电平会刺激电路的芯片, 使得蜂鸣器发出响声报警。
2.2 热敏传感器的应用
热敏传感器可以分为接触型和非接触型两种, 而在智能抽油烟机当中所使用的是需要与热介质直接接触的接触型热敏传感器。热敏传感器的检测线路是由最大阻值为5.0×103Ω的可控电阻和热敏传感器组成, 它是气敏传感器检测的重要辅助手段, 弥补了气敏传感器检测的不足, 为油烟检测增加了一层保障。其具体检测方法如下: (1) 厨房烹饪时, 会产生许多油烟, 而这些油烟都是带有一定温度的, 当这些高温的油烟接触到热敏传感器时, 会使得热敏传感器的电阻发生变化, 温度越高, 热敏传感器的电阻就越低。 (2) F1非门输入端口表现为低电平状态, 输出端口表现为高电平状态。按照这种规律, F2非门的输出端将表现为低电平状态, 而F3非门的输出断将表现为高电平状态。 (3) 三极管达到饱和状态, 使得线路导通, 继电器的线圈也开始通电, 单相电动机开始运转, 将油烟排放到室外。
2.3 光敏传感器的应用
光敏传感器主要是由最大阻值为2.0×104Ω的可控电阻和光敏传感器组成。光敏传感器的电阻值是随着光线的强度而变化的, 当光敏传感器处于强光效果下时, 电阻会变小, 而在弱光或者黑暗条件下, 电阻会增大。利用这一功能, 可以将光敏传感器应用于智能抽油烟机的LED数据显示面板和操作面板, 根据外界的光照条件调节LED显示面板的亮度。光敏传感器的具体应用流程如下: (1) 白天, 光照强度比较强时, 光敏传感器使得二极管截止, F4非门的输出端表现为低电平状态, 三极管也相应截止, 所以LED灯将处于关闭状态; (2) 夜晚或者弱光条件下, 光敏电阻将接通二极管, 使得F4非门的输出端表现为高电平状态, 三极管也变为饱和状态, LED灯开启。
3 结束语
抽油烟机是人们日常生活当中很常见的家用电器之一, 其抽走油烟、净化室内空气的功能对人们的健康起到了有利作用。随着我国现代化的推进, 家用电器自动化已经成为现代家用电器发展的趋势, 抽油烟机也将逐渐自动化、智能化。传感技术在智能抽油烟机设计和实现中的应用对智能抽油烟机自动化水平的提高有着重要意义。气敏传感器的应用可以对室内的油烟浓度和煤气浓度进行检测, 通过自身电阻值的变化来反映油烟和煤气浓度的变化;热敏传感器的应用可以对室内油烟的温度进行感应, 油烟浓度越高, 温度就越高, 而传感器的电阻就越低;光敏传感器的应用可以调节智能抽油烟机LED灯显示面板的照明, 实现电能的节约。综上所述, 传感技术在智能抽油烟机中具有很强的实用性, 希望相关研究部门能重视传感技术, 加强对传感技术的研究运用, 为提高智能抽油烟机的自动化水平创造有利条件。
摘要：随着现代人们生活质量的提高, 智能抽油烟机已经成为家用电器当中比较常见的一种。相比老式手动控制抽油烟机, 新型智能抽油烟机具有高度自动化、反应灵敏、油烟处理效率高等优点。智能抽油烟机主要分为检测系统和控制系统两个部分, 其中, 检测系统主要由各种传感器组成。分析了智能抽油烟机总的电路设计以及传感器在智能抽烟烟机设计与实现中的应用, 以期在智能抽油烟机设计方面为相关人员提供一定的参考。
关键词：传感器,智能抽油烟机,电路设计,检测系统
参考文献
[1]孙圣, 卢慧芬, 王群.吸油烟机燃气灶高效智能联动控制装置的设计[J].电气自动化, 2013, 35 (06) :71-73, 76.
[2]秦理.基于神经网络的智能变频抽油烟机的研究与实现[J].电子设计工程, 2012, 20 (14) :25-28.
3.抽油烟机设计调研报告 篇三
存储式抽油机井多参数无线采集系统的设计
针对目前大庆油田普遍使用的常规采集方式的`缺点,提出了新的抽油机井地面参数多点存储式无线采集技术.该技术在不增加劳动强度的同时能有效地提高采油井各种工作状态参数的实时综合检测及控制水平,及时发现设备隐患及故障.并以采集抽油机井上的油压、井口温度、电流、载荷和位移(示功图)为例,详细地论述了该技术的可行性.
作 者：白建平韩亚彬 赵一姝 BAI Jian-ping HAN Ya-bin ZHAO Yi-shu 作者单位：白建平,赵一姝,BAI Jian-ping,ZHAO Yi-shu(重庆科技学院,重庆,400042)韩亚彬,HAN Ya-bin(大庆油田采油六厂,黑龙江,大庆,163114)
刊 名：重庆工学院学报（自然科学版） ISTIC英文刊名：JOURNAL OF CHONGQING INSTITUTE OF TECHNOLOGY 年，卷(期)： 22(7) 分类号：P631.8+3 关键词：抽油机井 存储 多参数 无线采集系统4.抽油机操作标准 篇四
一、准备工作
1、穿戴好劳保用品。
2、600毫米管钳一把，300-375毫米活动扳手一把，电工工具一套，绝缘手套一副。
3、钳形电流表一块，温度计一支。
二、操作步骤
1、启动前检查
（1）检查流程的各闸门开关是否正确，井口零部件及仪表是否齐全好用，合乎要求。
（2）检查加热炉是否正常。（冬季要提前2小时预热）。
（3）检查抽油机各连接部位紧固是否牢固可靠及各润滑部位。（4）检查刹车及皮带的松紧。（5）检查电器是否完好无损。
（6）检查抽油机周围是否有障碍物。
2、启动抽油机（1）松刹车。（2）盘皮带。
（3）按启动按钮，让曲柄摆2-3次，利用曲柄平衡块惯性，启动抽油机。
3、启动后检查
（1）听：抽油机各部位运行声音是否正常。
（2）看：抽油机各连接部件、曲柄销、冕形螺母、平衡块固定螺丝是否有松动、脱出、滑动现象，减速箱是否漏油，回压、套压是否正常，油井是否出油、方卡子是否松脱，毛辫子是否打扭，盘根盒松紧是否合适。
（3）测：用钳形电流表分别测三相电流是否平衡，用温度计测油井出油温度（4）摸：用手接触电机外壳，检查电机温度。
三、技术要求
1、盘皮带时用手按皮带，不能用手抓皮带，以免挤伤手指。
2、测电流时，眼睛、表针、刻度与表盘成一直线。
3、发现各部位有异常声音，立即停机、检查处理。
四、常见故障及处理
1、故障
（1）电机嗡嗡响，不转。
（2）抽油机驴头上行时，电机声音异常，电控箱跳闸。
2、处理
（1）三相电缺相、零壳掉或保险丝烧断，送上零壳，更换保险丝。（2）抽油机上行负荷大，调整平衡。
五、考核标准
1、穿戴劳保用品，少一件扣1分。（5分）
2、检查项目漏一处扣5分（20分）
3、不松刹车启动扣20分（20分）
4、盘皮带用手抓扣20分（20分）。
5、不利用惯性启动扣30分（30分）
6、不关电控箱门扣5分（5分）备注：
1、超1分钟扣10分，超2分钟扣20分，停止操作。
3、可分项考核，分项计分。
停游梁式抽油机
一、准备工作
1、穿戴好劳保用品。
2、绝缘手套一副。
二、操作内容
1、按停止按钮让抽油机停止工作。
2、刹紧刹车。
3、拉下电控箱的闸门，断电。
4、关闭生产闸门，冬季停抽时间长，应进行扫线。
5、关水套炉的火，冬季停抽时间长，进行放水扫线。
6、在班报表上记录停抽时间。
三、技术要求根据油井的生产情况让驴头停在适当位置。
四、考核标准
1、穿戴劳保用品，少一件扣1分。
2、不按生产需要停错位置扣20分，不戴绝缘手套拉闸刀扣10分。
3、停抽后不刹车、不断电每项扣10分。
4、冬季停抽，井口流程不扫线扣10分，水套炉不放水扫线扣10分。
5、停抽后不记录班报表扣15分。定额
2分钟
备注：冬季停抽时间不在本标准分内
抽油机一保作业
一、准备工作
1、穿戴好劳保用品
2、工具：600毫米管钳一把，300、375、450毫米活动扳手各一把、电工工具一套，300毫米螺丝刀一把，黄油枪一把。
3、用具：黄油5公斤，汽油5公斤，棉纱2公斤，部分抽油机专用工具，绝缘手套、安全带各一副。
二、操作步骤
1、调小水套炉的火。
2、停抽刹车（停在便于操作位置），切断电源。
3、清除抽油机外部油污、泥土
4、紧固减速箱、底座、中轴承，平衡块，电机等部固定螺丝。
5、打开变速箱视孔，松开刹车，盘动皮带轮，检查齿轮啮合情况。
6、检查减速箱油面及油质，不足时应补加，变质时要更换。
7、清洗减速箱呼吸阀。
8、对中轴承、尾轴承，曲柄销子轴承，驴头固定销子，减速箱等处加注黄油。
9、检查刹车是否灵活好用，必要时应进行调整。
10、检查皮带松紧程度，不合适进行调整，皮带损坏要及时更换。
11、检查毛辫子，有起刺，断股现象应更换，检查悬绳器，悬挂盘应完好。
12、检查电器设备绝缘应良好，有接地线、各触点接触完好。
13、检查驴头中心必须与井口中对正。
14、调大炉火。
三、技术要求
1、抽油机运转720小时，进行一保作业。
2、曲柄销子注黄油时，可将轴承盖卸下，直接加注黄油。
四、考核标准
1、穿戴好劳保用品，少一件扣1分。（5分）
2、工具、用具选错一件扣2分，用错一件扣1分。（10分）
3、停机、刹车、拉闸刀，漏一件扣5分（10分）
4、设备不清洁卫生扣5分，各部螺丝一处不紧扣5分（15分）
5、少润滑一处扣5分，呼吸器清洗不干净扣5分（10分）
6、减速箱齿轮啮合检查不细扣5分（10分）
7、刹车不合格扣10分，皮带松紧不合适扣5分（15分）
8、毛辫子、悬绳器、悬挂盘一项不合格扣5分（10分）
9、电器设备有不完全因素一项扣10分。（10分）
10、工具、用具不收回扣5分（5分 定额：60分钟
备注：
1、超过规定时间停止操作，按完成项目计分。
3、需保养项目多可增加操作时间，并增加1人配合操作。
抽油机井的巡回检查
一、准备工作
1、穿好劳保品。
2、600毫米管钳一把、钢笔、纸、棉纱、绝缘手套一副。
二、操作步骤
1、井口部分录取压力。
2、悬绳器部分。
3、曲柄、曲柄销子平衡块部分。
4、连杆、连杆销子、尾梁部分。
5、驴头、游梁、中轴部分。
6、支架、底盘基础、刹车部分。
7、皮带轮、皮带、刹车部分。
8、变速箱及各部轴承。
9、电动机和启动箱内的电器设备部分。
三、技术要求
1、抽油机各部位的连接固定螺丝不允许有松动现象。
2、抽油机凡属加注黄油、齿轮油的各个润滑部位和润滑点，不允许有缺油现象。
3、悬绳器钢丝无断损现象。
4、驴头、悬绳器、光杆要对准井口中心位置。
5、井口盘根不发热、不漏油、松紧适当，光杆外露0.8-1.5米。
6、井口设备、抽油机设备达到不缺、不锈、不松动、不渗漏、规格化。
7、电器设备无漏电现象。
8、井场无油污、无杂草，抽油机周围无障碍物。
9、掺水温度65-70度，单井回油温度35-40度（常温输送井除外）。
四、考核标准
1、穿戴劳保用品，少一件扣1分。（5分）
2、工具用料少一项扣2分（10分）
3、设备应检查部位少检一项扣3分（30分）
4、不停机检查抽油机各部位扣20分（30分）
5、检查电器设备拉闸断电不戴绝缘手套扣10分（20分）
6、发现问题处理后不做记录扣5分。（5分）定额：5分钟
备注：超过1分钟扣10分钟，超3分钟扣30分，停止按完成项目计分。
更换抽油机井光杆密封盘根
一、准备工作
1、穿戴好劳保用品2、600毫米的管钳一把，250毫米活动扳手一把，300毫米螺丝刀一把，300毫米钢锯、锯条。
3、同型号胶皮盘根5-6个，麻绳或铁丝一段。
4、汽油、棉纱、黄油少许，绝缘手套一副。
二、操作步骤
1、锯盘根呈30-45度角。
2、按停止按钮让驴头停在接近下死点，刹紧拉闸断电，调小水套炉火。
3、关闭胶皮闸门，使光杆位于盘根盒中心位置。
4、卸掉盘根盒上压帽，取格兰，用绳吊在悬绳器上。
5、取出旧盘根。
6、把锯好的新盘根涂上少许黄油，加入盘根盒内。
7、取下压帽格兰上好，松紧适当。
8、开胶皮闸门。
9、松刹车、合闸送电，启动抽油机。
10、检查光杆盘根是否有发热漏油现象。
11、把有关资料数据填入报表。
三、技术要求
1、断电启抽，都要戴绝缘手套。
2、每个盘根切口错开120-180度。
四、考核标准
1、穿戴劳保用品，少一件扣1分。（5分）
2、工具用料少一项扣2分（10分）
3、盘根开口锯反扣5分（10分）
4、不调水套炉火扣5分（5分）
5、关胶皮闸门位于中心，重复一次扣5分（15分）
6、盘根不涂黄油扣2分
7、没开胶皮闸门启抽扣10分（10分）
8、不松紧刹车启抽扣15分（15分）
9、盘根不错开120-180度扣5分（10分）
10、盘根光杆发热或漏油扣10（10分）
11、有关资料数据不记录报表扣5分（5分）
12、不收回工具，用具扣5分（5分）定额：10分钟
备注：超1分钟扣5分，严重违章时停止操作。
5.游梁式抽油机储能装置的设计 篇五
目前油田常用的抽油机为游梁式抽油机, 它结构简单可靠、耐久性好, 但不足之处也日益突出。主要表现为:上下冲程的载荷极不均匀, 减速箱输出轴转矩出现负值情况, 电能得不到充分的利用;悬点的速度和加速度的变化加剧了这种不均匀性, 严重影响了四连杆机构、减速器和电动机的寿命。且随着节能降耗要求的不断提高, 解决常规游梁式抽油机能量平衡问题就成为当务之急。
近几年, 节能型抽油机种类不断增加, 如前置式抽油机、异相曲柄平衡抽油机、双驴头异型抽油机等均得到一定推广应用, 并取得了较好的节能效果, 但是更换新型抽油机成本高。因此, 为了节约成本, 在抽油机大体结构不变的基础上, 对抽油机进行技术改造, 通过加装储能装置, 改善电动机以及抽油机的整体工作性能, 达到节能效果。华北油田研究设计了一种节能蓄能器, 作为辅助设备, 将其安装在电动机输出轴上, 平衡电动机的输出, 但是装置质量和结构尺寸较大, 不便于安装[1];为此, 设计出一种新型的游梁式抽油机储能装置。
1 储能装置设计
1.1 结构组成
储能装置主要由复合带轮、小带轮、飞轮、机械式摩擦离合器组成。复合带轮由一大一小两个带轮铸造成一体, 安装在电动机的输出轴上。复合小带轮与减速箱上的大带轮组成减速传动副, 复合大带轮与另一小带轮组成增速传动副, 飞轮和机械式摩擦离合器都与这个小带轮安装在飞轮轴上 (图1) 。
1.2 工作原理
储能装置安装在电动机输出轴端, 核心构件是具有较大转动惯量的飞轮, 在电动机启动时, 拉动离合器操作手柄, 将飞轮脱离储能装置, 降低启动载荷, 减小启动电流。待电动机进入正常工作状态后, 再拉动操作手柄, 离合器又将飞轮接入储能装置, 进行能量平衡。由于飞轮与电动机轴是通过带轮传动, 所以电动机的转速与飞轮的转速是同步变化的。抽油机载荷不均匀, 导致电动机速度的波动, 进一步使飞轮的速度不平稳, 由此产生动能差值, 通过这一能量的差值来平衡电动机的输出。当抽油机下冲程时, 飞轮将抽油杆柱释放的能量和电动机给出的能量储存起来, 转化成飞轮的动能, 使其转速升高。当抽油机上冲程时, 飞轮转速降低, 释放出动能, 帮助电动机做功。有效消除了电动机的“超同步转速”现象, 使系统运转趋于平稳, 从而改善抽油机工作性能, 延长设备寿命, 达到了节能降耗的目的。
1.3 结构设计
首先对减速箱曲柄轴转矩的计算分析, 在此基础之上, 结合抽油机及电动机型号, 对储能装置的各零部件进行设计选型, 以达到强度要求, 实现储能目的。
1.3.1 减速箱曲柄轴转矩分析计算
抽油机工作时, 由于悬点载荷、驴头自重及前、后游梁自重在曲柄轴, 即减速箱输出轴上产生的转矩与电动机输给曲柄的转矩相平衡。因此, 通过悬点载荷及平衡关系来计算曲柄轴转矩, 不仅可以检查减速箱是否在超转矩条件下工作, 而且可以用来检查和计算电动机功率利用情况。
减速箱曲柄轴输出转矩可由下式求得:
式中:M——减速箱曲柄轴输出转矩, N m;
P——抽油机悬点载荷, N;
A——悬点与中轴间的距离, m;
C——中轴与尾轴间的距离, m;
R——曲柄重心到曲柄旋转中心的距离, m;
α——曲柄与连杆间的夹角, rad;
β——游梁与连杆间的夹角, rad;
Qe——曲柄平衡块质量与曲柄自重的等效载荷, N;
θ——曲柄转角, rad。
公式 (1) 中的只取决于抽油机的几何尺寸和曲柄转角θ, 其意义为单位悬点载荷在曲柄上所产生的转矩, 将其称之为转矩因数, 用表示;QeRsinθ为曲柄自重及曲柄平衡重在曲柄上所产生的转矩称之为曲柄平衡转矩[2], 用Mc表示, 则得出
式中:Mc max——曲柄最大平衡转矩, 即曲柄处于水平位置时 (θ=90°和θ=270°) , 曲柄自重及曲柄平衡重对曲柄轴所产生的转矩, N·m。
由此简化得出
以某型号的抽油机为参考, 绘制出曲柄转动一周作用在减速箱曲柄轴的转矩曲线 (图2) , 得到减速箱曲柄轴的最大输出转矩Mmax=24 247.6 N·m。
1.3.2 飞轮尺寸设计
根据扭转强度对飞轮轴的直径进行初步估算, 得出飞轮轴直径表达式, 即
式中:d——飞轮轴的直径, mm;
P——飞轮轴传递的功率, k W;
[τT]——许用扭转切应力, MPa;
n——飞轮轴的转速, r/min。
根据飞轮轴选用的材料确定A0=126 MPa, 结合实际工作情况确定P=19 k W, n=2500 r/min, 代入公式 (4) 得d≥25 mm。
飞轮转动惯量可由下式求得:
式中:J——飞轮转动惯量, kg·m2;
b——飞轮宽度, m;
h——飞轮轮缘厚度, m;
r——飞轮平均半径, m;
ρ——飞轮材质密度, kg/m3。
同时, 根据电动机额定功率与启动时间, 得出飞轮转动惯量的另一计算式, 即
式中:P1——飞轮驱动功率, k W;
Δt——电动机启动时间, s;
ω1——飞轮的启动后的角速度, rad/s。
已知某抽油机电动机额定功率为37 k W, 飞轮驱动功率P1=19 k W, Δt=5 s, ω1=261.7 rad/s, 计算得出J=2.772 kg·m2, 设计为两个或多个飞轮, 形成飞轮组合式。若做成两个飞轮, 每个飞轮的转动惯量是1.386 kg·m2, 继而确定出飞轮平均半径r=200 mm, ρ=7800 kg/m3, h=b=60 mm。
1.3.3 复合带轮结构尺寸设计
带传动的设计基准是在保证带传动不打滑的条件下, 具有一定的疲劳强度和寿命。带轮的计算功率是根据传递功率以及工作情况系数确定的[3], 即
式中:Pca——带轮的计算功率, k W;
P——带轮传递功率, k W;
KA——工作情况系数。
通过查表得KA=1.18, 并已知P=19 k W, 得出Pca=22.42 k W。根据计算功率及小带轮转速选定带型为SPA, 即A型窄V带。再根据V带的截型, 选定小带轮的直径为140 mm, 从动轮的基准直径450mm, 依次确定两个带轮中心距515 mm, 带的基准长度2000 mm以及带的根数等基础参数。
带轮的材料主要选择铸铁, 常用材料的牌号为HT150或HT200, 转速较高时宜采用铸钢。在储能装置的设计中, 大带轮的转速约740 r/min, 小带轮的转速是2500 r/min, 所以大带轮的材料为HT200, 而小带轮的材料用铸钢。
1.3.4 离合器的选择
离合器是一种可以通过各种操纵方式, 实现从主动部分在同轴线上传递运动和动力时具有接合或分离功能的装置。离合器有各种不同的用途, 根据原动机和工作机之间或机械中各部件之间的工作要求, 离合器可以实现启动、停止以及改变传动件的工作状态。
在储能装置的设计中, 选择摩擦片式离合器, 离合器的计算转矩可由下式求得:
式中:Tc——离合器的计算转矩, N·m;
T——离合器的理论转矩, 对摩擦式离合器可取运转中最大工作转矩或接合过程中工作转矩与惯性转矩之和, N·m;
K——工作情况系数, 其值与原动机和工作机的类型、离合器的结构形式有关 (通常对干式摩擦离合器, 可取较大的值, 对湿式摩擦离合器, 可取较小的值) ;
Km——离合器接合频率系数;
Kv——滑动速度系数。
经查表得K=1.2, Km=1, Kv=0.45, 计算得T=72.6 N·m, 最终求出Tc=193.6 N·m。
在设计过程中, 为了满足实际工作要求, 储能装置的各个主要零部件, 如飞轮轴、轴承和键等, 必须进行强度校核, 使其达到一定的使用寿命, 方能加工制造, 安装使用。
2 储能装置性能分析
安装完储能装置后的曲柄轴输出转矩曲线如图3所示。由图3可知, 峰值转矩下降, 谷值转矩提升, 未出现负值转矩的现象, 有效消除了电动机的“超同步转速”现象。
同时, 抽油机系统运转的不均匀系数可由下式求得:
式中:δ——抽油机系统运转的不均匀系数;
ΔWmax——飞轮储存的能量, N·m;
ωm——飞轮转动角速度, rad/s;
JF——飞轮转动惯量, kgm2。
通过对转矩曲线的分析得到飞轮储存能量的最大值ΔWmax=13 291 N·m, 已知ωm=261.8 rad/s, JF=2.772 kg·m2, 并将抽油机系统其他形式的转动惯量折算其中, 得出JF=9.7 kg·m2, 代入公式 (9) 得δ=0.02。在游梁式抽油机系统中, 不均匀系数可达到0.15左右, 系统运转极不平稳。安装机械式储能装置后, 不均匀系数大幅度下降, 改善了电动机的工作状况, 提高了电动机的功率因数和工作效率, 在相同井况和相同冲速下, 节电率可达14%以上[4]。
3 结论
1) 游梁式抽油机储能装置作为辅助设备, 可以加装在不同平衡方式的游梁式抽油机上进行能量的二次平衡, 降低周期性速度波动, 改善电动机工作状况, 系统运行更加平稳, 节电效果显著。
2) 游梁式抽油机储能装置为全机械装置, 耐用可靠, 操作维修简单。
3) 游梁式抽油机储能装置结构简单, 体积小, 技术兼容性好, 可独立使用, 也可与其他节能设备结合使用, 制造成本低, 易于推广。
参考文献
[1]萧南平.节能蓄能器及游梁式抽油机节能动力装置[J], 石油机械, 1997, 25 (2) :28-29.
[2]郑文纬, 吴克坚.机械原理[M].7版.北京:高等教育出版社, 2006:99-105.
[3]濮良贵, 纪名刚.机械设计[M].7版.北京:高等教育出版社, 2005:151-156.
6.油田抽油机控制柜 篇六
电压：三相交流380V；功率：7.5KW；
油井现状：供液不足；
要求：自动间开及自动调整频率（即自动调整冲次），达到产液最大用电最少的目的。
功能：记录分清故障类型，运行时间、停机时间记录；累计用电量记录；显示：文本显示。
控制方式：功图对比控制，严重供液不足停机，间歇一段时间开机试抽，功图还是供液不足下次开机时间延长，若是功图正常下次自动缩短开机间隔时间，逐渐达到理想的运行及停机时间。
7.擦洗油烟机的大叔作文 篇七
“擦洗油烟机、擦洗排风扇啦！”我正在厨房帮妈妈洗土豆，突然听见楼下的吆喝声。我下意思的抬头看了看家里的油烟机，脏的都分不清鼻子眼睛了。我对妈妈说：“我们该洗洗油烟机了。”“好啊。”妈妈说。
我急忙跑到下楼，见一位大叔坐在一个小木凳上等活干。我大量了他一下，大叔50多岁，花白的头发，脸上爬满了皱纹，他的眼睛不大，却炯炯有神，一身工作服已经洗得泛白。大叔可能发现我在注意他，笑呵呵地说：“闺女，是不是要擦洗油烟机啊？是的话，大叔帮你擦洗，保证叫你满意！”听了大叔的话，我心里热乎乎的，连忙说：“是的，是的。可是我家的油烟机太脏了，你擦洗吗？”大叔哈哈大笑，说：“擦洗擦洗，正因为脏才要擦洗嘛，要是新的干净的，你还要我擦洗吗？”
随后，大叔跟着我到了家中，卸下油烟机。这时我发现他的.手上沾满了油污，可他一点也不在乎。“这东西太脏了，我拿到楼下洗吧。你帮我烧一壶热水，再拿点洗衣粉下来。”大叔说着抱起脏兮兮的油烟机下楼去了。大约过了一个小时，大叔抱着洗好了的油烟机回到我家，又把它装到原来的位置上。我看见油烟机干干净净，不锈钢机壳闪闪发亮，像新买的一样。可再看看大叔，不仅满手的油污，衣服上也到处沾满了污渍。
妈妈让他洗洗手，问他多岁钱，大叔说：“随便给吧，只是花了点工夫和时间。”妈妈给了他50元，他连连说：“太多了太多了。”边说边把钱推了回来。推让了半天，大叔只收了10元钱，还一个劲说：“谢谢，谢谢！”
8.游梁式抽油机创新设计项目规划 篇八
有杆抽油机系统是国内外油田最主要的, 也是至今一直在机械采油方式中占绝对主导地位的人工举升方式。游梁式抽油机的主体机构为曲柄摇杆机构。根据驴头和曲柄摇杆机构相对于支架的位置, 游梁式抽油机的机构型式可以划分为曲柄平衡、游梁平衡和复合平衡三种类型。游梁式抽油机的设计理论及现场实践结果表明, 游梁式抽油机的机构型式、机构尺寸与平衡方式设计对抽油机的动力性能与节能效果有显著影响。
由此, 设计一种节能降耗、提高举升系统的游梁式抽油机是十分有必要的。
二.方案选择与创新
经过市场调研发现市场上的游梁式抽油机, 都存在其优劣。但是, 都存在一个共同的难题, 便是如何平衡的问题。当使用平衡装置时, 大部分抽油机放下驴头阶段, 还须克服平衡块的重力做功, 这使得能源极大的浪费。经过讨论和分析, 我们努力想办法在驴头放下时尽量不要克服平衡块的重力做功, 而且在抽油阶段平衡块能及时的回到制定的位置协助电机, 利用本身的重力势能进行平衡。于是, 我们经过研究分析, 巧妙采用pro/e进行动态模拟, 可以近似得到相关尺寸数据:曲柄长度为1500mm, 连杆长度为4600mm, 游梁前臂长度为3440mm, 游梁后臂长度为5160mm。
通过pro/e二维动态模拟, 通过控制变量法, 可以总结如下规律:
杆E与F的长度越长, G点的运动范围也就越广, 最大可以从摆杆的左端运动到右端。
杆E的长度必须小于杆F的长度, 当杆E和F的长度差值越小, G点的运动范围也就越广, 当杆E比F杆长0.2~0.3米时最合适, 最能满足要求。可知, 当G点超过了M点时, 反而增大了整个系统的功耗, 所以G点运动不能超过M点。经过计算实验可得, 当E等于3米时, F等于3.2米时, 为最大值, 此时, G点刚好到达终点。
根据上述所总结的规律, 考虑平衡块本身的体积尺寸, E等于2.5米而F等于2.8米为最佳选择。
由尺寸综合, 利用solidworks进行三维建模分析, 得到三维模型如下图1:
通过三维模型仿真运动分析可知, 抽油过程中, 平衡块能往左运动, 辅助电机进行抽油, 利用平衡块的重力势能对泵做功, 当把泵放入井中时, 平衡块向右运动, 即可以平衡驴头的重量, 又能减轻电机的负担, 减少电机对平衡块的做功。本方案的优点和创新点在于其机构能巧妙使抽油机高效节能快速的工作, 增大抽油量, 而且能够减少电机对重物块做地无用功。
三.基于solidworks motion下的运动学仿真
游梁式抽油机的运动学仿真主要是对驴头悬点处的位移、速度、加速度的大小及其变化规律的研究与分析。 (所有曲线都是选取抽油机底板中心位置为基准点)
当悬点处于下死点及上死点两极限位置时, 游梁后臂和基杆之间的最大夹角及最小夹角分别为:
悬点冲程长度S为:
悬点最大加速度的大小直接影响抽油机悬点最大负荷的大小, 它是衡量游梁式抽油机动力性能优越的常用指标之一。通过计算悬点的最大加速度为:
当将悬点运动规律简化为简谐运动时, 悬点的最大加速度为:
对悬点冲程位移曲线求导即可得到悬点的速度公式:
通过solidworks的motion运动仿真可以得到驴头悬点的位移、加速度、速度曲线, 如下图2所示:
从运动曲线分析可知, 当悬点的位移处于中间平衡位置6.732m时, 悬点速度达到最大值13.065m/s, 悬点加速度为0;当悬点在上冲程的位移最大为8.221m时, 悬点速度为0, 悬点加速度达到上冲程的最大值;并且由曲线可知, 悬点最大冲程为2.978m, 小于设计的3.5m, 满足设计要求。
四.结语
本设计方案十分巧妙的利用了平衡块的重力势能, 而且我们在设计过程中巧妙的运用了proe模拟进行尺寸分析, 得到的尺寸更加有说服力, 更加准确。并且利用solidworks进行建模和运动仿真分析, 可以比较详尽的了解设计的游梁式抽油机的一些性能参数和运动规律。通过分析研究游梁式抽油机的运动学曲线, 可以得知此种设计方案可以大大提升抽油机的工作效率以及运行的稳定性, 提高了产品的竞争力, 具有很大的实用价值。
摘要：对游梁式抽油机进行了创新设计, 应用solidworks进行游梁式抽油机的三维建模, 并进行了运动学仿真分析, 得到了抽油机的基本性能曲线。分析了主要性能参数的变化规律和特点, 为抽油机的更优化提供了依据。
关键词：常规型游梁式抽油机,solidworks,三维建模,运动仿真分析
参考文献
(1) 谢晋、万朝燕、杜立杰.《机械原理》.北京:高等教育出版社
(2) 张建军, 李向齐, 石慧宁等.《游梁式抽油机设计计算》[M].北京:石油工业出版社, 2005.
(3) (美国) DS SolidWorks公司.《Solidworks2010高级教程简编》.陈超祥、叶修梓.机械工业出版社, 第一版.
(4) 邱宣怀, 郭可谦, 吴宗泽等.《机械设计》.北京:高等教育出版社, 2011.
9.抽油机节能降耗技术分析论文 篇九
关键词：机采系统；影响因素；技术措施
油田采油作业现场的机采系统能耗占到总体能耗的30%以上，是油田作业的能耗大户，在当前原油价格持续低位运行的情况下，采油作业降本增效压力持续加大，本文通过对抽油机现场能耗情况分析，对节能降耗工作进行了探究。
1抽油机能耗基本情况
1.1抽油机运行原理及工作特性
抽油机运行可以简单的看作是活塞运动，也就是通过空气、水压入井下压后，将井下原油抽出的设备，通过利用井下抽油管柱的往复运动，对油气储层中储藏的油气资源产生吸力，使油气资源沿管道抽出井口。当前应用较多的是游梁式采油机，动力供应装置为电动机，通过平衡杆及平衡端的平衡块装置带动抽油杆运动，确保抽油泵的活塞式往复运动，将油气资源采出。
1.2影响抽油机能耗的因素
抽油机运行过程即能量转换过程，每次能量转换都伴随能量损失，地面供能系统提供能量扣除能量损失后剩余能量即机采系统的有效能量，后者与前者比值即机采系统运行效率。一是机采系统设备因素。机采系统运行效率主要取决于功率损失和输入功率的比值，提升机采系统效率就需要降低损失掉的功率。从机采系统设备方面看，主要功率损失因素有：电机损失，电动机作为抽油机功能设备，主要损耗为自然损耗和不当操作损耗，前者是机械长期运行后的机械疲劳和机械磨损造成的电量消耗增加，后者是未按照正确操作顺序操作造成电量增加；皮带和减速箱传动损失，主要是皮带、连杆、齿轮和减速箱等设备构件在传动中因磨损造成的损失；杆端损失，主要是轴承老化、钢丝绳变形、抽油杆弹性变形、泵体机械损伤等造成的损失，长期磨损不仅会加大电量损耗，还会造成机械故障引发设备损坏；管柱损失，主要是水力损失。二是抽汲参数因素。抽油机的冲程（S）、冲次（N）、泵径（D）、下泵深度（L）、抽油杆尺寸等抽汲参数对能耗影响较大，比如在相同条件下，降低冲次可降低能耗，加大泵径也可以降低能耗。三是管理因素。管理因素主要是考虑合理确定平衡比、举升高度等，特别是抽油机分布点多面广的特点，需要配套建设供电线路，所以要合理考虑电路系统设计安装。同时，在配套设备上，抽油机配套三相异步电动机的就地补偿会因为配电箱接线破损、电容击穿等，造成电容量不足，使无功功率得不到补偿，降低运行效率。
2抽油机节能降耗的技术措施
2.1合理配置电动机容量
要根据采油抽油机运行需要，及时配置适宜的电动机，坚决杜绝“大马拉小车”等问题。要积极改进电机接地方式，在轻载情况下利用Y接地，重载情况下采用△接地。在合理计算经济性价比前提下，可进行高转差电机、永磁电机等设备的更换安装。抽油机驱动设备多是利用感应设备进行控制，长期运行中会因为环境因素造成操纵感应失灵而降低运行效率，所以要在相关线路上进行补偿电容器安装，确保电压保持在正常水平。
2.2减少皮带传动损失
常用皮带的传动效率分析看，综合考虑皮带价格，窄型V带传动效率更高，要尽量更换窄型V带，并将皮带大小轮保持四点一线，合理确定皮带的松紧度。
2.3应用节能型盘根
常用类型的盘根盒功率损耗情况分析看，不同材质的盘根盒，在不同润滑条件下，能耗差异较大，综合分析，应用石墨类的密封型材料，可以较好地实现节电目的。
2.4合理确定抽汲参数
要根据抽油机运行情况，及时调整抽汲参数，确保合理的举升高度。一般情况下，举升高度增加后，机采系统运行效率提升、能耗降低，但并非简单的线性关系，在达到某一数值后就不再上升，所以，一般情况下下泵深度在1100m以内时，可将举升高度保持在400-800m范围内。
2.5合理配置机采系统设备
对抽油机运行而言，影响功率的一个重要因素是设备。要进行电动机电压自动调节装置安装，根据电压的正弦波动值对电动机功率因数和运行电流数进行调整，并合理确定控制晶闸管的控制深度，可以及时进行电机电压制度，实现节能目的。要进行全自动感应检测间歇抽油控制装置的安装，对抽油机运行进行实时调节，在油井地层供油充足情况下，可以加大机采系统运行效率，提升油气采收速度；在地层中供油不充足时，要将机采系统进行待机，在检测到地层原油积累到可供开采的情况下，再重新启动机采系统进行采油作业，通过合理的启闭机采系统实现节电目的。
2.6加强作业人员岗位培训和节能教育
集采作业系统很多环节是由作业人员进行的，还不能完全实现机采系统自动化作业，所以作业人员对作业规程的熟悉和掌握程度会影响到能耗，要通过教育培训，提升作业人员对规范操作的认识，及时采集各类作业数据，调整工作状态，特别是无关的设备要做到随时关停，减少电力损耗。
3结束语
综上所述，在油田勘探开发中，机采系统是能耗的主要方面，而能耗水平高低直接影响到油田的整体能耗，通过对抽油机能耗的影响因素进行分析，为采取针对性的节能降耗措施提供了指引，有利于提升集采作业系统运行效率。
参考文献
10.常规游梁式抽油机英语词汇 篇十
Conventional beam pumping unit 参数
Parameters 额定悬点载荷
Rated polished rod load 冲程 Stroke 冲次
Times of strokes 曲柄旋转方向
Rotating direction of crank平衡方式 Balance mode 曲柄平衡 Crank balance 减速器
Speed reducer 总传动比
Total drive ratio 额定扭矩 Rated torque 电动机 Motor 结构不平衡重
Structural unbalanced weight 整机重量 Total weight 外形尺寸
External dimension 性能参数
Performance parameter 光杆载荷（磅）
Polished rod capacity（lbs）抽油机尺寸 Unit size 最大冲程 Stoke length 游梁
Walking beam 吊绳、悬绳器 Wireline hanger 外直径
Outer diameter 厘米
Centimeter 毫米
Millimeter 分米
Decimeter 油管 Tubing 不加厚 NUE 加厚 EUE 壁厚
Wall thickness 端部加工形式
Processing type of end portion 钢级
Steel level 内衬 Lining 超高分子量聚乙烯
Ultra-high molecular weight polyethylene 水垢
Water scale 箍 Hoop 挖掘，疏浚 Dredge 抗磨，耐磨 Anti-wear 高密度
Ultra-high density 磨损 Wear 偏磨
Eccentrically wearing 摩擦系数
Coefficient of friction 粗糙度
Roughness Ra 螺纹
Screw thread 密封 Sealing 螺纹密封 Thread sealing 高密度聚乙烯
HDPE high density polyethylene 内孔
Inner bore 钻孔，镗孔，孔 Bore 外箍的外径
Outer diameter of outer hoop 环氧粉末涂层防腐油管
Powdered epoxy coating anti-corrosive tubing 注水井
Water injection well 侵蚀腐蚀 Corrode 烫 Scald 抑制 Inhibit 耐热性
Heat resistance 无毒的 Non-toxic 绝缘的 Insulating 技术指标 Quality index 执行标准
Executive standard 抗震强度，冲击强度 Shock strength 耐腐蚀性
Corrosion resistance 附着力 Adhesion 销孔 Pin hole 潜油电泵
ESP electric submersible pump 排水量
Displacement 电泵管柱
Electric pump pipe string 井筒 Shaft 偏差 Deviation 自动化装配流水线
Automated assembly line 锯齿螺纹
Buttress thread 井口装置
Wellhead equipment 采油树
Christmas tree 海上井口
11.抽油烟机设计调研报告 篇十一
关键词：游课式抽油机,变频节能,保护电路
游梁式抽油机变频节能装置采用的IPM智能功率模块中已经集成了多种自保护功能, 但是为了提高整个系统的可靠性和更好的保护IPM, 就需要一套快速可靠的保护电路。如图1为系统故障保护电路示意图, 下面具体介绍各保护电路的设计。
一 过压保护电路
产生过电压的原因有以下几个方面:
第一, 电动机降速时, 因反馈能量来不及释放而形成的再生电压。
第二, 在SPWM调制方式中, 电路是以系列脉冲的方式进行工作的。由于电路中存在着绕组电感和线路分布电感, 所以在每一个脉冲的上升和下降过程中, 可能产生很大的脉冲电压。这个脉冲电压会形成具有破坏性的脉冲高压。
第三, 由于IGBT集射极耐压和承受反压的能力有限, 而我国电网的线性度较差。在重负荷时, 线电压通常小于90%, 而在用电低谷期, 线电压则高达440V。如此大的电压变化范围, 会导致直流回路过压或欠压。
因此需要设置直流过压、欠压的保护电路, 见图2。
直流电压保护信号取自主回路滤波电容器的两端, 经电阻分压和光电耦隔离后送入控制电路。光电耦合器是用来抑制输入信号的共模干扰的。
二 欠压保护电路
在整个系统中, 主回路的直流电压、控制系统的电源电压和功率器件驱动信号的电压之一发生欠压都会引起系统故障。主回路的直流电压不够的主要原因是:电源电压过低;电源缺相;主回路器件故障, 如整流二极管损坏或限流电阻未正确接入电路等。
电源方面引起的欠电压, 会引起电动机转矩下降, 负载电流增大。
功率开关器件的驱动电压较低, 会使功率开关器件不能导通或使其工作于线性区。采用智能功率模块IPM, 可实时对IGBT驱动电压做出检测。
欠压保护电路如图3所示, 工作原理如下:正常状态下, 采样电压高于给定电压, 比较器输出低电平, 光耦输出高电平。当故障发生时, 采样电压低于给定电压, 比较器输出高电平, 光耦输出低电平, 封锁IGBT的六路驱动信号。
12.抽油烟机设计调研报告 篇十二
邯郸捷通清洗工程有限公司大型油烟机清洗方案
一、油烟管道清洗的重要性：
1、油污过多，存在安全隐患。
厨房油烟管道、排烟设备等排烟系统内积累油污后酒店厨房的安全性降低，火灾隐患大增。厨房的集烟罩内及罩上的空压管道内积累油污后，在炒灶工作时，厨师爆炒菜时，炉头的火焰上飞，进入集烟罩及油烟管道内，易引起罩内和管道内的油污燃烧，引发火灾。邯郸捷通清洗公司为您排除火灾隐患，还您一个清新健康的环境。
2、油污的堆积会造成厨房排烟不畅。排油烟效果变差
厨房油烟管道、排油烟风机内积累过多油污后，会厨房的排油烟效果变差，造成厨房排烟不畅，室内滞留的油烟会向餐厅内或靠近厨房的房间内串。严重影响餐厅内食客的就餐环境，直接影响餐厅的经济效益。
二、油烟管道清洗方法
油烟管道不经常清洗，会有很多油渍残留在烟机上和油烟管道表面，时间久了会形成油垢，简单的油烟管道清洗是处理不掉的，这样会影响油烟机、油烟管道清洗的使用，使烟流不易排除。80%左右的厨房排烟不畅，主要原因都是由于长时间没有对油烟净化器的内置过滤网清洁而而造成，油污堵塞过滤网而造成的，针对不同类型的油烟净化器有独特的方法。采用高压射流强力化油剂，对油烟管道清洗进行除油处理后，再做保养，使油烟气流明显好转，并形成保护膜使油渍不易残留在表面。
油烟管道清洗内容包括烟罩表面、烟罩内的灯罩、排风口、排烟口以及电机、灶台表面。油烟管道清洗清洗的重点是排烟口与烟罩相连处并和烟罩同步平行的排油烟管道清洗。重点对平行油烟管道内部进行彻底清洁。采用的主要方法是专业人员进入油烟管道清洗内部进行清洁。对于排烟口窄小，人工无法进入油烟管道或由于油烟管道走身狭窄、人工触及不到无法进行清洁，但又存在着重大隐患的，本公司可利用特殊设备进行清洁，不留死角，并可拍摄清洁前后的对比照片，打消客户的疑虑和担心，消除一切潜在的火灾隐患。风机、风柜与油烟管道连接的方法一般有两种情况：一种是用帆布相连的软连接，而另一种是直接与油烟管道相连的硬连接。可提供更换风机、风柜连接帆布的服务。如果是油烟管道硬连接，我们将与风机、风柜相连的油烟管道进行彻底清洁。
1、对于油烟管道可分为外部竖油烟管道和横油烟管道。
（1）、外部油烟管道：对于距前次清洁时间未超过半年的外部竖油烟管道，暂时不必清洁，因为较轻的油烟被风机吸走，较重的油烟则会沉积在竖油烟管道与横油烟管道的弯头处，而极少部分的油烟留在了竖向油烟管道清洗的内壁上，并不会形成很厚的油污，对未超过半年清洁期的油烟管道清洗只需对油烟管道弯头进行清洁即可。需要对竖油烟管道进行清洁的客户提供三种不同的清洁方式供您选择：
A、拆卸法：此方法是最彻底、清洁效果最佳的清洁方式，但施工难度大，工人量也大，同时费用也相对较高。油烟管道清洗方案是：技术人员根据油烟管道清洗实际情况，测算出每隔一定距离拆卸一节油烟管道并向两个方向延伸清洁，以确保清洁彻底，保证清洁的质量。
B、开孔法：此方法较拆卸法而言相对容易，费用相对较低，但清洁效果也相对有一定差距。具体方法是：由技术人员测算出需要开孔的间隔距离、开孔位置、大小和数量，通过这些孔对油烟管道内进行油烟管道清洗。最后对每个孔进行密封处理。
C、机械设备法：此方法最容易操作、难度最小、工作量最小、费用最低的油烟管道清洗方式，但清洁效果同时也是最差的，但对于清洁周期为半年以下的竖油烟管道清洗，这种清洁方式无疑是最佳的选择。具体的方法是：向油烟管道内喷洒化油剂后，用可以伸入油烟管道内长达30米的电动软轴刷和气动软轴刷对油烟管道内壁进行清洁。
(2)、横油烟管道清洗：建议每半年清洁一次。
三、油烟管道清洗标准
1、烟罩烟道清洗后90％以上可以见到烟道原有的内壁铁皮色，不残留块状顽固油污；
2、灶台表面免费清洁，做到表面无油污，光亮整洁；
3、风机叶轮达到表面90％以上能够见到底漆，电机底部无沉淀的油污；
4、外部烟道采用不同清洗方式会达到不同的效果：a、开孔法可做到烟道内壁90％以上露出原有的金属颜色；b、机械设备法只能清除表面85％左右的油污。
四、油烟管道清洗的相关规定
《上海市餐饮经营单位安全生产规定》针对厨房油烟管道清洗的相关规定 片段采集：第二十五条 餐饮经营单位操作间的集烟罩和烟道入口处1米范围内，应当每日进行清洗。中餐操作间的排油烟管道清洗应当每60日至少清洗1次，清洗应当做好记录。
片段采集：第二十五条 餐饮经营单位操作间的集烟罩和烟道入口处1米范围内，应当每日进行清洗。中餐操作间的排油烟管道清洗应当每60日至少清洗1次，清洗应当做好记录。
片段采集：第三十五条 餐饮经营单位违反本规定，有以下情形之一的，由商务行政主管部门责令改正，并按照下列规定给与行政处罚：
（三）未按时进行油烟管道清洗的，处5000元以上3万元以下罚款；
五、2011典型油烟管道火灾案例
火灾案例一：
8月10日13时24分，119指挥中心接到金源时代购物中心北侧5层起火的报警，先后调派双榆树、采石路、首体南路共3个中队18部消防车赶赴现场。经核实为：金源时代购物中心大厦5层厨房油烟管道起火。
火情提示
排油烟管道须定期清理。厨房比较潮湿，燃料在使用过程中不均匀燃烧或产生的水汽、油烟很容易进入排油烟管道，变成一种可燃性极强的物质。一旦厨房炒菜时火苗过大或火星较多，被排油烟机强有力地带入油烟管道，就会引燃堆积下来的油垢 火灾案例二：
8月16日6“老妈炖品世佳”小餐饮店厨房着火，据悉，当日餐馆厨师在使用锅炉后忘记关掉开关，致使锅炉着火，火势迅速蔓延至油烟机，引燃了整个油烟机管道，熊熊大火随即燃烧起来。
消防部门提醒：“九小场所”的消防安全不容忽视，另据调查，大量宾馆、饭店失火案例均是由宾馆、酒店、餐饮及家庭的厨房起火引发。因此，宾馆、酒店、餐饮及家庭的火灾防范重点在厨房。餐饮厨师应谨慎用火、勤关阀门、勤检查厨房设施；同时根据消防局和防火委员会专门出台的《关于发生厨房油烟管道火灾频繁发生的通报》第5条的要求：厨房排烟系统的清洗每季度不得少于一次，尤其是餐饮经营人员应当及时定期组织人员清理油烟管道，避免类似火灾事故发生。
火灾案例三：
8月7日下午18时18分许，阿瓦山寨餐馆发生火灾，火势迅速蔓延，若不及时处置，大火极有可能蔓延，整个大楼都面临大火的危险，经调查，此次火灾是大厨做饭时引燃抽油烟机上大量油垢所致。由于每年的夏季是火灾高发期，天干物燥，对于一些餐馆饭店，日常用火较多，因此火灾防范重点也主要集中在厨房，从全市消防部队火灾统计分析来看，厨房起火的重点大多集中在油烟机这个方面。因此，厨房火灾防范重点应当以油烟机为主。
消防提醒：油烟机定期清洗可防厨房火灾
六、服务流程
一、勘查现场：
1、清洗工程量的测量
2、油垢堆积程度的检查
二、清洗方案
1、分析现场测量数据
2、制定合理清洗方案
三、签订合同
1、正规的服务合同
2、双方利益的保障
四、合理施工
1、检查设备运行情况
2、专业人员保证施工质量
3、客户验收，签字确认。
五、客户回访
1、清洗质量的回访
2、服务态度的回访
13.抽油机井能效监测注意事项 篇十三
为进一步加强采油厂抽油机系统效率监测工作的运行管理，有效提高采油队现场测试数据和上传数据的准确性、可比性和有效性，特作如下几个方面的要求：
1、按照石油行业和油田相关标准的规定，为保证测试数据的有效，便于分析机采系统地面、井下工况的变化，相关参数同步测试是基础，应保证输入功率、油井产液量、动液面深度、油井油管压力和套管压力、光杆载荷、光杆位移等主要参量同步测试，并保证数据准确无误。采油队应将工程技术员负责的能效测试与地质技术员负责的功图液面测试协调起来，同步进行，以进一步强化此项工作的落实和执行。
2、电参数测试时应严格按照单相测试仪（包括博奥泰克工况诊断仪）的测试规范来执行。采油队在使用单相效率测试仪进行现场测试时，要做到以下几点：（1）确保电压取值的准确，首先检查控制柜接地线是否牢固、完好，然后检查电压钳是否有虚接现象，检查电流钳钳口是否清洁、闭合完好；（2）用电流钳分别测试各相电流，判断三相是否平衡，对于三相不平衡的井，采用测试电流值最接近三相平均值的一相进行测试；（3）进行平衡度测试时，测试人员要密切配合，找准抽油机上行和下行死点；（4）对于电机之外带有其它用电设备的油井，要仔细筛选测试点，避免将其它用电设备与电机合并测试；（5）特殊情况，如果在规范操作下仍出现数据异常，应另选合适的测试点位置，重新测试。
3、测试数据的处理应做到测试人员、小队技术员、矿采油干事层层把关，严格审核。（1）测试人员发现测试数据异常，应现场重复对比测试，核实并排除异常数据，保证数据的准确性。（2）采油队派专人对每月的测试数据进行初步审核，筛选出数据失真的井，并在资料上传之前对相关的 1 井进行复测；（3）采油矿派专人对每月采油队的上报数据进行进一步审核，筛选出失真数据，并要求采油队对相关的井进行同步测试。（4）对于各矿工况特殊的井，如动液面测不出的井计算系统效率时可以将动液面按照泵挂深度计算；动液面在井口的井，计算系统效率时应单独列表处理。
4、采油厂对于每月各矿上传《机采系统效率采集平台》数据中出现的假数据和数据失真的现象，经技术质量监督中心抽测核实后，按照《东辛采油厂工作质量监督条例》第一百七十七条规定处理：假数据每处扣罚责任单位1000元，严重失真数据每项扣罚责任单位200元。
5、抽油机系统效率参考目标值：
（1）地面效率最大目标值=电动机效率×皮带×减速箱传动效率×四连杆机构传动效
率=100%×80%×82%×95%=62%。
（2）井下效率最大目标值=盘根盒效率×抽油杆效率×抽油泵效率×管柱效率
=90%×90%×80%×95%=62%。
（3）系统效率最大目标值=62%×62%=38.4%
6、系统效率测试计算结果如果高于以上目标值，在上传数据之前，必须对此类井进行严格的审核和复测，认真核实油井液量、油套压取值及同步测试执行情况，分析解决测试过程各个环节存在的问题，确保数据真实可靠，稳步提高采油队抽油机井系统效率测试的有效率。
14.抽油烟机设计调研报告 篇十四
目前国内的大多数油田使用游梁式抽油机, 其存在能源消耗大和管杆偏磨等问题, 为生产带来诸多不利[1], 各大油田都在寻找低能耗、适合自身特点的采油方式。直线电机无杆采油技术是一种新型的采油方式, 井下直线电机抽油机没有抽油杆和中间传动环节, 消除了管杆偏磨, 大大降低载荷传递过程中功率消耗, 受到全国各大油田的广泛青睐[2,3]。曹卉中[4]对井下直线电机抽油机进行了研究, 对各类永磁电机的特点进行了分析, 认为直线同步电机适合作为井下抽油机的原动机。然而, 在普通抽油机系统中, 都有平衡重作为储能装置, 将在抽油机运行于空行程时的动能转化为势能储存起来, 在工作行程中释放, 保证动力设备的稳定输出。直线电机抽油机无中间传动环节, 载荷波动作用在电机上, 故在井下直线电机抽油机系统中也应设计出类似的储能装置使系统平稳运行。直线电机抽油机系统中加入碟形弹簧组可以使系统运行平稳, 在空行程储存能量, 在负载行程释放能量, 达到平衡目的。本文设计出碟形弹簧组, 可以使电机所需提供的推力大大减小, 使整个系统更加合理, 同时运用Simulink对整个系统进行仿真, 分析加入碟形弹簧组的可行性, 为系统的平稳运行提供一个合理的方案。
1 直线电机载荷分析
直线电机抽油机的电机动子带动柱塞泵柱塞做以下几种运动:匀加速上行, 匀速提升, 匀减速上行, 停滞换向, 匀速换向, 匀加速下行, 匀速下行, 匀减速下行, 停滞换向[5]。直线电机动子在运动过程中受到电磁推力、液柱压力、抽油泵柱塞及动子与其相关联接件的重力等作用, 另外运动过程中必然存在动载荷如振动载荷、摩擦载荷等作用。在直线电机上行程阶段, 直线电机动子阻力为液柱压力, 下行程阶段, 液柱压力不起作用, 下行程为空行程, 动能应转化为势能储存起来, 在上行程中释放。碟形弹簧是在轴向上呈锥形并承受负载的特殊弹簧, 刚度大, 承载能力强, 具有变刚度特性, 这种弹簧具有很广范围的非线性特性, 用同样的碟形弹簧采用不同的组合方式, 能使弹簧特性在很大范围内变化, 是作为井下直线电机抽油机储能装置的合适选择[6]。加上碟形弹簧组时, 在直线电机上行程阶段, 直线电机动子受主动力电磁推力Fe和弹簧弹力Ft, 阻力液柱压力, 重力等设为Fw, 下行程阶段, 液柱压力不起作用。由牛顿第二定律可得抽油机动力学描述如下:
其中:M为系统质量;x为运动加速度。
设直线电机抽油机冲程为1 m;在1 min内完成20~30次冲程, 其上行程加速阶段加速度设定为6.25 m/s2, 加速时间每段为0.2 s, 匀速阶段速度为1.25 m/s, 时间为0.6 s, 下行程正好相反。直线电机抽油机挂于井深1.5 km处, 而柱塞泵的柱塞直径为20 mm, 在上行程时的液柱压力为3.74 k N。加之抽油泵柱塞及动子与其相关联接件的重力、惯性载荷和振动载荷、摩擦载荷等约4 k N左右。
2 碟形弹簧组设计
由于井筒径向尺寸小, 直线电机尺寸受到限制, 其提供的推力有限, 需要合理的结构使抽油机系统所需推力减小。另外直线电机抽油机无中间传动环节, 载荷波动直接作用在电机上, 故需要一个平衡装置使系统变得平稳。碟形弹簧组能作为很好的储能装置对直线电机抽油机载荷进行平衡, 使电机所需推力减小, 系统运行平稳。设计出合理的弹簧组对井下直线电机抽油机非常重要。根据井筒直径, 参考机械设计手册, 选第二类碟形弹簧, 采用外径D为63mm, 内径d为31mm, 厚度t为1.8mm, 自由高H0为4.15 mm的型号, 如图1所示。该型号碟形弹簧厚度介于1.25~6 mm之间, 无支承面和减薄厚度。为适应直线电机工作行程需要, 碟形弹簧组采用对合堆叠方法, 如图2所示, 其压缩行程与碟形弹簧的数量成倍数正比。由于碟形弹簧的最佳使用范围, 介于其最大压缩行程的10%~75%之间, 同时为配合抽油机冲程, 故需选择压缩量与自由高之比较小的型号。
碟形弹簧压缩行程在 (0.3~0.7) h0时弹力输出曲线斜率较小, 能够在该段行程内输出较为稳定的弹力, 配合弹簧组对合堆叠时的较长压缩行程, 适合作为储能结构中的弹性元件。
采用对合堆叠时:
式中:Pz为弹簧组总许用载荷, N;P为单个弹簧许用载荷, N;fz为弹簧组总压缩行程, mm;f为单个弹簧压缩行程, mm;Hz为弹簧组总自由高, mm;H为单片弹簧自由高, mm;i为弹簧组中弹簧个数。
如图3所示, 根据碟形弹簧特性曲线 (参见中华人民共和国国家标准碟形弹簧, GB/T 1972—92) , 要使弹簧放松时弹力输出较为平缓, 可对弹簧组进行预压缩。估算弹簧承受静载荷为F2=4 k N, 同时其变形量要求为1 m, 可估算所需碟形弹簧个数。
直径比C为
无支撑面碟簧压平时变形量的计算值为
碟形弹簧组负荷为
式中:E为弹性模量, 弹簧钢取E=2.06×105MPa;μ为泊松比, 弹簧钢取μ=0.3。从机械设计手册查得碟簧无支承面时, K1=0.7, K4=1。
代入数据得碟形弹簧组负荷Fc=4486 N。
假设碟形弹簧组预压缩量f1=0.2h0=0.47 mm。
根据h0/t=2.36/1.8=1.31和f1/h0=0.2, 由单个碟形弹簧特性曲线 (图3) 查得:预压缩时所需压力为F1/Fc=0.45。得F1=2019 N。
根据F2/Fc=0.89和h0/t=1.31由单个碟形弹簧特性曲线图查得f2/h0=0.64。由此加载后总变形量为f2=0.64×h0=1.51 mm。满足总变形量fz=1000 mm所需碟形弹簧片数为i=fz/ (f2-f1) =1000/1.04=961.54。故取碟形弹簧962片组成碟形弹簧组。对合碟形弹簧组的总自由高度为Hz=i H0=3992.3 mm, 预压缩后高度为H′=Hz-if1=3538.2 mm。承受载荷4000 N时的高度为H1=Hz-i·f2=2539.68 mm。
由弹簧工作载荷4000 N, 预压缩载荷2019 N, 根据h0/t=2.36/1.8=1.31, 查图3并由上述公式可知在抽油机行程为1 m时, 其工作曲线可用下式表示:
其中:y为电磁推力;x为电机动子位移。
3 井下直线电机抽油机系统动态仿真
井下直线电机抽油机在加入碟形弹簧组后, 系统工作特性是否会变好?对井下直线电机抽油机控制系统进行动态仿真, 可以研究加入碟形弹簧组后系统的特性, 并对系统中直线电机的相关参数作指导。运用Simulink对系统进行动态仿真, 总体模型参照Matlab/Simulink中的Permanent Magnet Synchronous Machine设计, 模型如图4所示。
系统仿真模型中, Simulink中仿真参数选取算法ode23td, 可变步长。如图6所示, 其中PMLSM为永磁直线同步电机模块, 如图5, 外部输入FI为直线电机抽油机所受的阻力, 为了方便, 直接改进PMLSM模块中机械运动平衡方程模块 (Mechanical model) , 如图6所示, 其中Fe为电机推力, FI为外阻力, 其中反馈信号Fcn由前述碟形弹簧工作特性曲线得到, 见式 (1) , 它是随系统运动加速度变化的, 其输入是系统加速度通过两次积分得到的电机动子位移, 由Fcn转化为碟形弹簧组的弹力, 通过信号的反馈, 使系统变得稳定。模型中speed模块为设定速度, 设定直线电机经历如下几个阶段:加速阶段、匀速阶段、减速阶段、停滞换向、反向加速阶段、匀速阶段、减速阶段, 如图7。它为抽油机一个周期内的速度曲线。dq2abc模块的作用是将计算的dq轴系参考电流iq、id转化为abc轴系参考电流ia、ib、ic, PWM Inverter是产生PWM信号的模块[7]。
从图7可以看出有碟形弹簧组时, 系统中运动部分速度曲线和设定的参考速度曲线基本重合, 而没有弹簧组时, 在系统有负载的上行程加速阶段完成, 过渡到匀速阶段时, 电机电磁推力随加速度的消失而减小, 系统速度产生波动, 不能按预定速度运行;在系统上行程由匀速过度到减速阶段时, 系统速度亦有波动。同时从图8电机电磁推力曲线来看, 外阻力在系统有负载的上行阶段 (主要是井液液柱压力) 为4 k N, 在空载的下行阶段随柱塞泵阀门的打开, 液柱压力消失, 只有800 N左右;在有碟形弹簧组平衡时电机推力在加速阶段稍大, 达到1.8 k N, 在匀速阶段只有1.6 k N左右, 在下行程阶段, 需要压缩碟形弹簧组, 电磁推力反向, 整个行程中所需电磁推力不超过2 k N, 同时在加减速阶段过渡到匀速阶段时载荷波动小, 系统运行平稳;倘若没有弹簧组, 在系统上行阶段所需电磁推力达到4.6 k N左右, 下行阶段电机基本无需提供推力, 整个行程中电机时而有很大负载, 时而无负载, 系统运行不稳定, 在速度变化时也存在很大的波动。有蝶形弹簧组时系统的工作特性明显变好。
4 结论
本文对井下直线电机抽油机系统中加入碟形弹簧组进行了研究, 通过对整个系统进行仿真, 得到以下结论:
1) 直线电机抽油机系统中加入碟形弹簧组可以使系统运行平稳, 碟形弹簧组在空行程时储存能量在有负载行程时释放能量, 使电机所需提供的推力大大减小。
2) 利用碟形弹簧非线性特性和叠加性, 设计出可以满足井下直线电机抽油机系统的储能能力强、变形量大的碟形弹簧组结构, 使系统运行更加平稳。
3) 通过对整个系统的动态仿真, 分析了系统的可行性, 比较了有无碟形弹簧组时系统运行相关参数的不同, 说明了有碟形弹簧组对系统的好处, 为井下直线电机抽油机系统的平稳运行提供了一个合理的方案。
摘要：在直线电机抽油机系统中加入碟形弹簧组以使系统运行平稳。设计出合理的碟形弹簧组, 在空行程时储存能量, 在有负载行程时释放能量, 可以使直线电机所需提供的推力大大减小, 使整个系统更加合理。运用Simulink对整个系统进行了仿真, 分析了加入碟形弹簧组的可行性, 为系统的平稳运行提供了一个合理的方案。
关键词：井下直线电机抽油机,碟形弹簧,Simulink,动态仿真
参考文献
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[2]肖文生, 周小稀, 谷玉洪, 等.直线电机抽油机与游梁式抽油机性能对比[J].石油矿场机械, 2006 (5) :80-83.
[3]邱家友, 周晓红, 刘焕梅.安塞油田直线电机无杆采油工艺试验效果分析[J].石油矿场机械, 2010 (7) :64-68.
[4]曹卉.新型潜游式直线抽油机电机的设计与分析[D].哈尔滨:哈尔滨理工大学, 2008.
[5]张公社, 石惠宁, 聂飞朋, 等.直线电机抽油机悬点运动规律[J].石油天然气学报, 2006 (4) :143-145.
[6]李忠, 李自新.碟形弹簧的非线性稳定性分析[J].机械设计, 2003 (10) :58-59.