气体灭火系统维修方案

2024-09-16

气体灭火系统维修方案（精选10篇）

1.气体灭火系统维修方案篇一

（气体灭火系统管道气密性试验/强度试验、管道吹扫方案）

（2005年12月30日）

编制人：审核人：批准人：

2005年12月30日

一、序

气体灭火管道气压严密性试验/强度试验、管道吹扫（简称试压过程）是管道施工中的一个关键工序，是对施工完成后整个管路系统的一个最终的检测环节。对于每一个成品管路系统，除了要达到外表感官要求外，还应该在使用前通过试压对其性能做出检测，只有这样才能确保管道系统在使用前已达到一定的要求，保证使用时不出问题。

二、试验依据、方法：

1.依据：

1)规范：

《气体灭火系统施工及验收规范》（GB 50263-97）是目前国内唯一一本针对气体灭火系统的施工及验收规范，虽然只是对卤代烷灭火系统和二氧化碳气体灭火系统的施工和验收作出的原则规定，但由于烟烙尽气体灭火系统作为一种气体灭火系统，而且系统的某些特性又与高压二氧化碳非常相似，所以该规范中相当多的内容应该可以作为烟烙尽气体灭火系统施工及验收的依据。

《工业金属管道工程施工及验收规范》（GB 50235-97）是对原《工业管道工程施工及验收规范》（金属管道篇）（GBJ235-82）进行修订后重新颁布的规范。该规范虽然是针对工业管道的，并且是按管道中输送的流体性质来来划分管道的类型和提出相应的要求，但它同时也需要按管道的工作压力来划分管道的类型和提出相应的要求，并且其适用的管道工作压力最高可达42MPa，远远大于烟烙尽气体灭火系统管道的工作压力，完全可以作为对《气体灭火系统施工及验收规范》（GB 50263-97）内容的不足之处的补充。

由于《气体灭火系统施工及验收规范》（GB 50263-97）是在《工业金属管道工程施工及验收规范》（GB 50235-97）颁布之前编制的，因此其中关于管道强度试验和气密性试验的要求与后者有较大的矛盾。建议按照《工业金属管道工程施工及验收规范》（GB 50235-97）的要求执行。

2)图纸F2541S-S0508-01（烟烙尽气体灭火系统设计总说明）第12条：减压孔板上游的工作压力为15Mpa，下游的工作压力为7 Mpa。

集流管应单独进行水压强度试验和气密性试验，当进行水压强度试验时，应将压力升至工作压力的1.5倍，保压5分钟，检查管道连接处应无明显滴漏，目测管道无明显变形。

灭火剂输送管道安装完毕后，要进行水压强度试验或气密性试验。当进行水压强度试验时，应将压力升至工作压力的1.5倍，保压5分钟，检查管道连接处应无明显滴漏，目测管道无明显变形。

不宜进行水压强度试验的防护区，可采用空气或氮气做气密性试验，试验压力为最大工作压力，保压3分钟，内压力降不应超过试验压力的10％。用涂肥皂水的方法检查防护区外的管道连接处，应无气泡产生。

系统管道在水压强度试验合格后，或气压严密性试验前，应进行吹扫。吹扫管道应采用压缩空气或氮气。吹扫是管道末端的气体流速不应小于20M/s。采用白布检查，直至无铁锈、尘土、水渍及其它赃物出现。

管道吹扫和水压强度实验时不可以安装ANSUL设备，管道吹扫水压、气压试验其流方向应予实际气流方向一致。（省略）

3)已批复的集控楼施工方案（编号：HHZN/04-S001）中，第2.15条：

2.15 管道试压

1)选择阀上游管道（含集气管）加工完毕后，应按工作压力的1.5倍进行水压或气压强度试验，试验时，先将压力慢慢升至规定压力值，保压5分钟，检查管道各连接处应无明显滴漏，目测管道应无变形。

2)选择阀下游管道用10.5 MPa的水压进行强度试验或用7.0 MPa气压作气密性试验（试验介质可以是氮气或压缩空气），当用水进行水压强度试验时，先将压力慢慢升至规定压力值，保压5分钟，检查管道各连接处应无明显滴漏，目测管道应无变形；当用气体作气密性试验时，将压力升至试验压力，关断气源后，3分钟内压力降不超过试验压力的10％，用涂肥皂水的方法检查防护区外的管道连接处，应无气泡产生。

3)水压强度试验合格后，应用氮气或压缩空气对管道进行吹扫。灭火剂输送管道的外表面应涂红色油漆。

2.方法：

通过上述依据，管道试压过程类型分为：水、氮气、压缩空气三种。

1)水试压过程：

流程：

水压强度试验/气密性试验检查合格管道吹扫（氮气）

保压5分钟

需要条件：水源，泄水装置，成品保护措施，试验设备一套，瓶装氮气。

判定：目前集控楼不具备上述条件。

2)氮气试压过程：

流程：水压强度试验/气密性试验检查合格

保压3分钟

需要条件：瓶装氮气45瓶，实验设备一套。

判定：具备条件。备注：价格具体和材料员阎继业联系。

3)压缩空气试压过程：

流程：同氮气试压过程

需要条件：空气压缩机一台，实验设备一套。

判定：具备条件。注：费用昂贵，需购置压缩机。

三、说明：

首先是不同情况下管道压力测试介质的选用。由于管道所输送的介质不同，因而对试验压力和试验介质也有不同的要求，一般情况下输送液体的管道采用水压实验，输送气体的管道采用压缩空气试验。但是对于超纯介质管道或禁油管道的压力测试，就必须要使用高纯度的氮气或无油压缩空气进行压力测试，否则就会引起试压介质造成的管道污染，从而影响管道最终使用。另外管道位置不同对压力测试介质也有不同要求，如果管道在洁净间或安装好的吊顶上面，进行管道压力试验时，必须使用N（氮气）或其他气体，不能用水，因为一旦水泄漏将造成一定的损失。

其次，在压力测试中对于临时封堵材料的选用也非常重要。比如一般介质压力测试用普通钢板封堵即可，超纯介质管道就必须使用无油SUS板做封堵，而对于化学介质管道则必须采用耐输送介质腐蚀的材料作为封堵材料，比如H2SO4、HCL等介质的封堵板不应用铁制品而应该采用PVC或PP材料。同时作为试压负责人必须对临时封堵处做好相应的记录，以便于试压结束后对堵板及时去除，以免引起事故。我们在施工中就有过水泵出口封堵板未拆除使得水泵被憋坏的例子。还有由于临时堵板未更换，使得管道使用时介质与堵板发生反应造成酸液外溢事故。

四、氮气试压过程步骤：

1.在进气端口，接入干燥高压瓶装氮气（瓶装氮气压力为12Mpa~15Mpa）；

2.在氮气达到一定压力时（氮气压力高低应视管道大小决定，我公司氮气

管道的吹扫气体压力最好为10 Mpa，气体流速基本小于20M/s），再完全开启后端氧气阀门，使气流带动杂质吹出；气体管道吹扫应视吹扫的结果进行，一般应反复进行几次。直到管道吹扫干净为止（直到管道内无杂质吹出）。

3.用气体做强度/气密性试验时，强度试验压力为1.15倍设计压力并不小于0.1Mpa,用气体做强度试验时，升压应逐级进行（当氮气瓶压力与管道内的充气压力相等时，更换氮气瓶继续升压），先升50％的试验压力，经检查后，再以10％的试验压力级差逐级升压（继续更换氮气瓶进行升压），每次停留不小于3MIN，达到试验压力后稳定5MIN以无变形，无渗漏为合格。用气体做强度试验时，应有安全措施。

五、验收资料：

使用瓶装氮气进行管道系统试压时，应由监理单位、建设单位、施工单位共同参加并办理验收手续。

1.应有材料设备的出厂合格证、生产厂家生产许可证和法定检测单位的检测报告。

2.材料设备的现场验收记录。

3.消防气体灭火系统干管预检记录。

4.消防气体灭火系统立、支管及喷头预检记录。

5.消防气体灭火管道的隐蔽检查记录。

6.消防气体灭火管道的单项试压记录。

7.消防气体灭火管道的系统试压记录。

8.消防气体灭火管道的系统吹洗记录

六、总结：

总之，在管道施工中试压这一环节看似简单，其实并不是这样。试压工作的好坏，将直接影响到管道系统的最终质量，因而对于试压这一关键工序必须严格要求，多人多层次把关，千万马虎不得。对于试压方案及试验介质及堵板的选用必须根据实际情况灵活采用不同的方法，不要生搬硬套。只有这样才能在施工的最后一个关键环节把好关，尽量减少发生意外事故而造成损失。

2.气体灭火系统维修方案篇二

关键词：气体灭火系统,安全评估,七氟丙烷灭火系统

气体灭火系统是传统的四大固定式灭火系统 (水、气体、泡沫、干粉) 之一, 广泛应用在工业和民用建筑中, 主要用于扑灭通信设施、贵重及精密设备、电气线路、变配电设施、发电机组等火灾。20世纪80年代初至90年代中期, 我国使用的气体灭火系统产品主要是哈龙 (卤代烷1211, 1301) 灭火系统及高压二氧化碳灭火系统。随着《中国消防行业哈龙整体淘汰计划》的实施, 哈龙替代品和替代技术迅速发展, 目前除了极少数必要场所外, 七氟丙烷 (HFC-227ea) 灭火系统、高压惰性混合气体 (IG-541) 灭火系统、低压二氧化碳灭火系统等已成为现阶段气体灭火系统应用的主要产品。

尽管气体灭火系统在实际使用过程中有不少成功扑灭火灾的案例, 但误喷、泄漏等事故时有发生, 特别是近年来发生的数起储存容器爆炸事件及人身伤害事件, 不但造成了巨大损失, 而且社会影响极坏。发生这些事故的原因是多方面的, 而设计、制造、安装和维护等过程中存在的有关问题造成了相当一部分气体灭火系统存在着安全性、可靠性方面的隐患, 随着系统运行周期的不断增加, 暴露的问题及各类隐患也越来越多。因此, 尽快对已投入使用的气体灭火系统开展安全性、可靠性等方面的工况评估工作已刻不容缓。

安全评估又称为“风险评估”或“安全评价”, 是以保障安全为目的, 按照科学的程序和方法, 系统地对工程项目、设施设备、工业生产等领域潜在的危险源进行预先的识别、分析和评估, 为制定基本的防灾措施和管理决策提供依据。涉及到已投入使用的气体灭火系统, 这种评估应以保障设备、设施安全及应用可靠性为最终目的, 通过识别、检查或检测、分析及数据汇总等方式, 对可能存在的各类问题及隐患以及可能产生的危害性后果进行综合评价和预测, 并根据可能导致的事故风险的大小提出相应的安全对策与措施。气体灭火系统安全性、可靠性的工况评估至少应涉及检查范围、检查 (检测) 方法、隐患界定及处置措施等基本内容, 从有效识别系统的风险源入手, 定性或定量表征其危险 (害) 性, 采取控制措施使其最小化, 使气体灭火系统在规定的范围内满足安全性及可靠性要求。

笔者对影响气体灭火系统安全可靠性因素进行分析, 采用安全评估方法对气体灭火系统的故障类型及安全性影响进行初步评估, 并提出有关处置原则。

1 影响系统安全性能的主要因素

对已投入使用的气体灭火系统开展基于风险分析的安全评估, 首先应确认影响系统安全可靠性的危险因素及有害因素。

1.1 设备及主要材料的质量缺陷

气体灭火系统主要由储存容器 (气瓶) 、压力管道、关键零部件 (管件、阀门、法兰、安全保护装置) 等构成, 属于《特种设备安全监察条例》管理范畴的特种设备。我国对特种设备的生产 (含设计、制造、安装、改造、维修) 、使用、检验检测及其监督检查有严格的规定:压力容器的设计单位应当经过国务院特种设备安全监督管理部门许可, 方可从事压力容器的设计, 气瓶的设计文件应当经国务院特种设备安全监督管理部门核准的检验检测机构鉴定, 方可用于制造。压力容器的制造、安装、改造单位, 以及压力管道用管子、管件、阀门、法兰、安全保护装置等的制造单位, 应当经国务院特种设备安全监督管理部门许可, 方可从事相应的生产。但由于各种原因, 长期以来, 这些规定并没有在气体灭火系统的制造、检验、验收和使用过程中严格执行, 相当一部分已投入使用的储存容器及压力管道、管件、阀门、法兰、安全保护装置由不具备法定资质的单位设计、制造, 是设备及系统制造缺陷中最为突出、安全隐患最大的问题之一。国内接连发生的在管道试压过程中管件飞出导致人身伤亡的重大安全责任事故, 直接原因就是施工单位现场违规加工、安装;由于产品存在明显缺陷从而导致事故或严重质量问题的情况屡有发生, 如:20世纪90年代末出现的“柜式低压二氧化碳系统”, 由于相当一部分制造商的技术不过关, 投入使用后普遍出现系统误喷、二氧化碳泄漏及制冷系统故障。某品牌的高压惰性气体灭火系统, 某一生产周期内储存容器的瓶口螺纹及容器阀的瓶阀螺纹均出现严重缺陷, 导致使用此产品的众多用户不得不全部更换产品。另外, 受市场因素的影响, 随意更改、降低关键原材料、关键零部件的品质、制造标准及工艺要求, 导致产品一致性发生重大变化的情况十分严重。

1.2 安全检查和维护保养缺陷

对气体灭火系统实施安全检查和维护保养是使用单位及产品制造商的法定职责, 如每年一次的年度检查, 根据安全等级确定的全面检验, 每两个检验周期进行一次的耐压试验等。国家标准《气体灭火系统设计规范》、《气体灭火系统施工及验收规范》中对气体灭火系统的安全检查和维护保养工作均有明确的要求, 但从目前统计的情况看, 几乎半数以上气体灭火系统的安全检查和维护保养工作都流于形式, 尤其是对储存容器的定期检验, 或是根本没有开展或是未严格按时限、规程实施, 系统“带病”工作或功能已基本失效等问题相当严重。此外, 未能适时开展对配套使用的火灾报警及联动控制系统的功能性检查、检验及维护保养工作, 尤其是缺乏对实现联动功能的保障性措施, 联动设备完好率极低甚至根本不能使用, 也是相关缺陷中较为突出的问题。

1.3 系统设计缺陷

正确的系统设计是保障气体灭火系统产品满足使用要求不可或缺的要素, 这一点已为该领域的产品研究、开发及工程应用实践所证实。

(1) 管网与喷嘴设计中的典型性问题。

以七氟丙烷灭火系统为例:七氟丙烷是通过压缩气体在管道中输送的, 由于液体和气体在管道中摩擦阻力不同, 必须采取有效的措施防止出现管路中气体窜流和气液分层流动的情况, 相同压力下管径越大或相同管径时压力越低, 这种情况越有可能出现。因此, GB50370-2005《气体灭火系统设计规范》规定了七氟丙烷灭火系统输送用镀锌钢管的最大管径及喷嘴最低工作压力值, 这是经过多次试验验证后得出的结果。但实际工程设计中, 随意放大灭火剂输送管道管径及根本未对喷嘴最低入口压力值做有效校核的情况较为普遍;其次, 对同一防护区内的不同喷嘴, 不按同一灭火设计体积分数、同一喷放时间进行设计, 造成防护区实际灭火体积分数在规定的喷放时间内不能达到有效灭火体积分数的情况也时有发生;再者, 喷嘴流量特性参数 (如实际孔口面积) , 灭火系统各类阀门、管道及相关附件的当量长度, 是设计计算必不可少的参数, 主要通过试验测试得到。由于各方面因素的影响, 目前国内的相当一部分生产单位, 均未对所提供的喷嘴特性参数及主要部件的当量长度值出具有效的验证证据, 这样做出的设计结论很难具备科学性及可靠性。

(2) 钢瓶设置场所的安全问题。

气体灭火系统使用的钢瓶有以下特征:一是储存压力高, 七氟丙烷钢瓶的储存压力为2.4～5.6 MPa, 而高压二氧化碳和IG-541混合气体钢瓶的储存压力更高达 12～20 MPa;二是使用数量大, 根据其灭火剂性质和保护对象的大小, 所使用的储存钢瓶数量不同, 但多数都有十数瓶至数十瓶之多, 多的甚至达到数百瓶;三是安装密度大, 每一套气体灭火系统的钢瓶一般每平方米两个集中安装在一起;四是储存场所与保护对象接近, 受气体灭火系统工作要求的影响, 灭火剂储存钢瓶一般都安装在邻近保护对象的部位, 大多是在同一座建筑物内, 造成了在大量的重要建筑物和重要设备的内部或附近集中安装有大量高压钢瓶的现象。许多系统设计均未明确提出对这些钢瓶以及储存场所本身的安全性要求。

1.5 灭火剂缺陷

由于对系统使用灭火剂质量情况缺乏有效的监控手段, 灭火剂存在严重质量问题的现象较为普遍, 典型例证有:七氟丙烷灭火剂的纯度、水含量等主要技术性能不符合标准要求, 惰性混合气体灭火剂的纯度、混合比例、水含量等主要技术性能不符合标准要求, 驱动气体的纯度、水含量不符合标准要求等。

1.6 防护装置和设施缺陷

系统或使用区域缺乏有效防范雷电、静电、超高压电场及其他电危害的措施, 也是影响气体灭火系统安全可靠性的重要隐患。据不完全统计, 1995-2005年, 全国各地因雷电或电危害造成气体灭火系统误动作的事故近百起, 各类财产损失惨重, 有的还直接导致了人身伤害事故。再如, 防护区结构的承压能力、泄压口不符合规范要求, 极有可能导致构件破碎而影响防护区的密闭效果, 甚至伤人;电缆桥架穿过防护区隔墙的孔洞不作封闭, 防护区达不到密闭要求, 等等。

2 气体灭火系统工况安全性能评估方法的选择

目前, 各种安全评估方法达几十种之多, 各种方法都各具特点并适于特定的场合。有关标准及资料推荐的评估方法主要有:检查表法、预先危险分析法、危险及可操作性研究法、故障类型及影响分析法、故障树分析法、事件树分析法、危险指数评价方法, 等等。根据目前国内使用的气体灭火系统产品在安全性、可靠性方面存在的典型问题, 笔者主要采用了两类评估方法:一是采用预先危险分析法对系统存在的各类隐患进行分析并提出处置要求;二是采用故障类型及影响分析法对产品的主要部件进行针对性的分析和评估工作。

2.1 预先危险分析法

预先危险分析法 (Preliminary Hazard Analysis, PHA) 是一种定性的系统安全分析方法, 无论在系统设计或开发时, 还是在使用过程中, 均可以利用危险分析的结果, 提出应遵循的注意事项和规程, 指出存在的主要危险, 采取有效的措施排除、降低和控制有关非安全因素。特别是可以用来制定设计管理方法和落实技术责任, 并可编制成安全检查表以保证实施。通过预先危险分析, 要力求达到下述基本目标:一是大体识别与系统有关的一切主要危险性因素 (在初始识别中暂不考虑事故发生的概率) ;二是鉴别产生危险性因素的原因;三是假设危险性因素确实出现, 估计和鉴别对系统的影响;四是将已经识别的危险性因素分级, 分级标准如下:Ⅰ级——可忽略的, 不至于造成人员伤害和系统损害。Ⅱ级——临界的, 不会造成人员伤害和主要系统的损坏。Ⅲ级——危险的 (致命的) , 会造成人员伤害和主要系统的损坏。Ⅳ级——破坏性的 (灾难性) , 会造成人员死亡或重大损失, 系统报废;五是找出消除或控制危险的方法或预防损失的方法。

主要危险性因素的确定是最重要的一环, 要尽可能周密、详尽, 不发生遗漏, 否则分析会失误。必须结合具体的气体灭火系统的实际情况进行分析。

2.1.1 应用实例

表1为IG-541高压惰性混合气体灭火系统预先危险分析实例。

2.2 故障类型及影响分析法

故障类型及影响分析法 (Failure Modeand Effect Analysis, FMEA) 也属于定性分析法, 在原子能工业、电气工业、仪表工业均有广泛的应用, 在化学工业应用也有明显的效果。美国杜邦公司将其作为化工装置三阶段安全评价中的一个主要环节, 美国国家航空和航天管理局早在1957年就将其作为飞机发动机工况考核的危险性分析方法。这种方法的特点是从构成产品的关键零部件、关键原材料的危险性分析开始, 逐次分析其影响及应采取的对策。其基本内容是找出每一关键部分可能发生的、对安全性能有重大影响的故障类型, 分析其对人员、操作及整个系统的影响, 回答了“如果……怎么样?”的问题。故障类型及影响分析通常按预定的分析表逐项进行。

分析和评价工作的基本步骤如下:

(1) 确认系统组成与工作原理, 明确构成系统产品的关键零部件、关键原材料; (2) 编制待分析的每个部分的特有功能, 确定操作和环境对系统的作用; (3) 分析并查出主要故障的产生机理; (4) 查明每个部分的故障类型对于产品乃至整个系统的故障影响。每一部件 (或材料) 有一个以上的故障类型时, 必须分析每一类型故障的影响并分别列出。根据故障影响大小确定危险严重度; (5) 列出故障概率。 (6) 列出排除或控制危险的措施。如果故障会引起受伤或死亡, 必须阐明安全设施及防范措施。

对关键零部件、关键原材料分解到什么程度, 是应该注意的又一关键问题, 要根据危险分析的目的加以确定。一般情况下, 分析的对象有确定的故障率时, 可不再详细分解。如:气体灭火控制系统常用的感烟探测器在一般环境情况下的故障率是可以得到的, 没有必要再对它的元器件进行分析, 但如果探测器的故障率与通常情况异常, 则需进一步分析各种元器件的故障类型、影响及故障率, 以确定具体的防范和改进措施。

2.2.1 应用举例

表2为七氟丙烷气体灭火产品主要部件故障类型和影响分析。

3 结语

传统的安全管理一般都是从已经发生的事故中吸取教训, 这当然是必要的, 但气体灭火系统本身就是保障安全的, 对其本身存在的安全隐患若不采取及时的预先防范, 势必造成人身和财产的重大损失。鉴于国内已投入使用的气体灭火系统在安全性、可靠性方面存在相当严峻的问题, 必须尽快开展对相关隐患及非安全性因素的识别、定性乃至量化工作, 以整个系统安全为目的, 预先发现、识别可能导致事故发生的危险因素, 把安全从抽象的概念转化为可量化、可操作的规范性要求, 为安全管理、事故预测和选择最优化方案等提供科学依据。当然, 这也为安全评估技术与消防标准 (规范) 管理工作的有机结合开拓了一个崭新的领域。

参考文献

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[5]卢红祥, 邓红, 俞颖飞, 等.IG541气体灭火系统工程设计计算[J].消防科学与技术, 2007, 26 (6) :665-668.

3.七氟丙烷气体灭火设计说明及方案篇三

七氟丙烷气体灭火设计说明及方案

一、设计内容

根据工程平面图对弱电机房及柴油发电机房进行七氟丙烷灭火系统工程设计及计算。

二、设计条件

1.保护区的有关参数；

2.采用组合分配及单元独立系统进行分区保护；

3.保护区为独立封闭空间；

4.保护区平时环境温度与自然环境温度近似。

三、工程概况

1.设计依据

（1）《七氟丙烷（HFC－227ea）洁净气体灭火系统设计规范》（建议草案）

（2）《洁净气体灭火系统设计、施工及验收规范》DBJ01-75-2003

（3）建设单位设计委托文件。

（4）根据本工程工艺和环境对土建要求。

2.设计说明

（1）根据防火保护区的结构特点，保护对象为机房。本次设计采用柜式七氟丙烷气体灭火系统对机房进行保护。其中弱电机房储气瓶充装气体为87Kg，柴油发电机房为123Kg。

（2）根据《洁净气体灭火系统设计、施工及验收规范》

DBJ01-75-2003的规定，柴油发电机房和弱电机房的设计灭火浓度都为7.5%，喷射时间为8s，浸渍时间为3min。

（3）七氟丙烷灭火系统储瓶柜设在设备用房内，具体详见气体灭火系统平面图；

（4）结合本工程的特点，本次设计的七氟丙烷灭火系统为柜式单瓶组合无管网式。

3.灭火方式

本设计采用全淹没灭火的灭火方式，即在规定时间内向防护区喷射一定浓度的七氟丙烷灭火剂，并使其均匀地充满整个防护区，此时能将其区域里任何一部位发生的火灾扑灭。

4、控制方式

●自动控制

当某防护区感烟（或感温）探测器报警时，火灾报警控制器发出指令，该区警铃发出报警声。若同时出现感温探测器、感烟探测器报警信号时，该区声光报警器发出声光报警，同时停止通风设备（空调），切断非消防电源，火灾报警控制器进行30秒延时，延时结束后向气体灭火装置发出灭火指令，气体灭火装置启动电磁启动阀，打开瓶组瓶头阀释放灭火剂实施灭火。此时火灾报警控制器接受压力开关动作反馈信号，同时防护区门口放气灯点亮，通知保护区正在放气灭火，人员勿入，消防中控室显示该防护区已释放灭火剂的信号。

●手动控制

在防护区有人工作或值班时，气体灭火控制器的控制方式选择“手动”位置，灭火系统处于手动控制状态。若某防护区发生火情，按下气体灭火控制器面板上的“启动”按钮，既可按“自动”程序启动灭火装置，实施灭火。也可以在确认人员已经全部撤离的情况下，按下防护区门口设置的“紧急启动”按钮，即可释放灭火药剂实施灭火。

●机械应急手动：即当火灾探测系统探测到火警信号后，电气部分及控制系统都出现故障时，使用机械的灭火控制方式。机械应急启动必须在钢瓶间进行，打击应急手柄，听到气动响声后，灭火系统工作。机械应急启动时，应关闭好门窗和风口并确认所有人员已撤离后方可实施。

上述报警功能根据本工程的实际情况，加相应的信号模块（输入模块）、控制模块（输出模块）配合完成上述控制显示功能。

●当发生火灾报警，在延时时间内发现不需要启动灭火系统的情况下，可按下气体灭火控制器或防护区门外的“紧急停止”按钮。即可终止灭火程序。

五、防护区要求

1、该防护区灭火时应保持封闭条件，除泄压口以外的开口，以及用于该防护区的通风风机和通风管道中的防火阀，在喷放灭火药剂前应做到关闭，此功能通过模块控制可以实现。

2、防护区的最低环境温度为-10℃。

3、防护区的围护结构承受内压的允许压强，高于1200Pa；

4、防护区的围护结构及门窗的耐火极限高于0.5h，吊顶的耐火极限高于0.25h。

5、防护区的泄压口设在外墙上，位于防护区净高的2/3处。

六、调试

4.气体灭火系统维修方案篇四

七氟丙烷灭火系统的灭火原理为抑制作用，灭火药剂遇高温自行分解，并与空气中的氧气发生化学反应，使空气中游离氧的数量减少，阻止燃烧链，使燃烧不能继续。二、七氟丙烷灭火系统操作规程

1、系统的启动方式为自动控制、手动控制和机械应急手动控制三种。

一般情况下使用手动控制，在保护区无人的情况下可以转换为自动控制，当手动控制和自动控制不能执行时，应采用机械应急手动控制（建议不采用）。

2、自动控制：按下灭火控制器上的“自动”

键，灭火系统处于自动控制状态。当保护区域发生火情时，温感和烟感给报警控制器发出报警信号，灭火控制器接收到信号后，发出声、光报警信号，并发出联动指令，经过30 秒，发出灭火指令，打开与保护区域内相应的电磁阀释放启动气体，启动气体通过启动管路打开容器阀释放灭火剂，实施灭火。

3、手动控制：按下灭火控制器上“手动”键，灭火系统处于手动控制状态。当保护区域内发生火情时，可按下控制器上启动按钮即可按规定的程序启动灭火系统释放灭火剂，实施灭火（在自动状态时，若发生误报等现象时也可手动按下控制器上的停止及复位键将报警关闭）。

4、机械应急手动控制：当保护区发生火情时，灭火控制器不能发出灭火指令时，应立即通知所有人员撤离现场，拔出与保护区域相应的电磁阀上的安全卡套，压下圆头把手打开电磁阀，释放启动气体，即可实施灭火。

（因储气罐压力较高，手动操作危险性很大，一般不建议手动操作）。

5、当控制器发生误报、或在延时时间内发现异常情况下不需要启动灭火系统进行灭火时，可按下手动控制器上停止按钮或紧急控制盒内的紧急停止按钮，即可停止灭火指令的发出。

6、本系统灭火使用后，应及时通知维保人员对下列部件进行复位，方可继续使用：

1）控制盘复位（详见说明书）2）电磁阀更换新膜片，恢复原工作状态。

3）启动钢瓶重新充装启动气体。

4）将被释放过的选择阀复位。

5）检查单向阀是否复位。

6）容器阀恢复原工作状态。

7）重新充装灭火剂。

8）所有拆卸过的管路，必须安装正确，保证密封。

三、灭火系统检查和维护

(一)、七氟丙烷气体灭火系统是一种高效灭火装置，自动化程度高、密封要求严。为了确保工作的可靠性，（应由经过专门培训合格的专人负责定期的检查、维护和保养。）

（二）、应按规定建立完善的维护保养制度，制定操作规程。对系统的定期检查应做好记录，记录由检查人员和审核人员签字并归档保存，对检查中发现的问题应及时处理，并做好记录。

（三）、每月一次对本系统进行检查，具体检查内容如下：

1、对储存容器、选择阀、灭火剂流动管路单向阀、压力软管、集流管、启动装置、管网与喷嘴等全部系统部件进行外观检查，系统部件应无碰撞变形及其它机械性损伤，表面应无锈蚀，保护涂层应完好，铭牌应清晰，手动操作装置的铅封和安全标志应完整。

2、每个储瓶内灭火剂的压力指示值应在绿色区域内。

3、启动瓶氮气的压力指示值应在5MPa 以上。

（四）、每年二次对本系统进行全面检查。具体检查内容和要求除按月检查规定外，还包括：

1、防护区的开口情况、防护区的用途及可燃物的种类、数量、分布情况，应符合原设计规定。

2、灭火剂储瓶间设备、灭火剂输送管道和支、吊架的固定，应无松动。

3、压力软管，应无变形、裂纹及老化现象。

4、各喷嘴孔口应无堵塞。

5、灭火剂的输送管道有无损伤与堵塞现象。

6、对每个防护区进行一次模拟自动启动试验，如有不合格项目，则应对相关防护区进行一次模拟喷气试验。

7、用标准压力显示器检验储瓶内压力和检漏用压力显示器的准确性。

（五）、每五年一次对本系统进行一次全面检查，检查内容和要求除按月及年检查规定外，还应包括：

1、对管网系统进行强度和气密性实验。

2、对管网阀件及启动瓶组件进行拆洗重装、重新实验。

3、对全系统重新进行调试。

四、注意事项

1、本品适用环境温度为：-10℃～50℃，相对湿度≤95%（40℃±2℃）。

5.仓库消防灭火系统策划方案篇五

整理：羊皮卷

结合实地考察和消防专业人员建议，以及现实情况整理这套方案，目前来看暂时是最适合我们公司的一套消防系统，该方案采用独立式全自动悬挂式干粉灭火器搭配光电烟雾探测器使用，当灭火器和感应器检测到火灾型号后自动打开悬挂干粉灭火器灭火；同时电子烟雾探测器经过主机向屋主发送手机信号；屋主可通过监控视频查看现场状况；根据不同的状况采取不同的措施，该干粉灭火器单个灭火范围1KG干粉大概可灭1㎡的范围。

方案优点是，安装方便，不需要复杂管道线路，灭火快速，造价实惠。缺点;灭火器是一次性使用，灭火器喷射完干粉后需要充装，有一定的有效期，一次性不能扑灭火灾的情况下容易二次燃烧。灭火器对温度感应要求较高，在环境温度达到60°左右才起作用。

造价：警报器系统一套包人工包材料4000左右（大概二十个探测器一台主机，下图描述不完全，只起简单演示作用）

灭火系统初步估计使用6kg悬挂干粉灭火器，包装处大概有40㎡，加仓库和机房，约15个，和线路及吊顶材料加人工5000左右

另：需备几个常用灭火器于楼道房间（给方案的人是合作了很多次的技工，所以报价比较低，估计在消防这块也不是十分专业，十分专业的有一个建议：建一个报警系统和备一些灭火器在楼道，报价是8万）

红色为干粉灭火器；该灭火器充装6公斤极细干粉可覆盖8-12个平方，当温度达到68度时自动喷射；

黄色为烟感探测器；每公尺3.2%的微弱烟灰传感器都能检测到。采用无线传输，抗干扰能力器传输速度快的优点。

PS：据消防专业人士建议，喷气或者泡沫之类的灭火造价很贵，对设备要求相当严格，不能有一丝一毫的泄漏，一般用在加油站等危险地方，所以退而求其次用干粉结合警报器来达到防火灭火的目的，平时应有高度防火意识，杜绝火源的出现。

6.气体灭火系统维修方案篇六

关键词：不可压缩流体,灭火剂,七氟丙烷,喷射时间

1 研究背景

随着我国工业化进程的加快,气体灭火系统已被广泛应用于各类工业和民用场所的消防工程中,为此类场所的火灾防治起到了重要作用。根据灭火介质在管道中的流态形式,气体灭火剂主要分为三种类型,一是以IG100(氮气)、IG 01(氩气)、IG 55(氮气、氩气混合气体)、IG 541(氮气、氩气、二氧化碳混合气体)为代表的纯气态灭火剂;二是以二氧化碳、三氟甲烷为代表的气液两相流灭火剂;三是以七氟丙烷、六氟丙烷为代表的可近似为纯液相流的灭火剂。基于上述灭火剂的固定式气体灭火系统基本为当前我国消防工程中应用较广泛的产品。

根据我国气体灭火系统相关国家、行业标准,如GB25972-2010、GB 16669-2010、GB 16670-2006、GA 13-2006的规定,气体灭火系统产品在型式试验时,均需进行喷射时间性能的测试。通常,该项试验是通过喷放实际灭火剂进行测试的,由于七氟丙烷、六氟丙烷等灭火剂属于化工合成物质,其温室效应潜能值(GWP值)较高,价格比较昂贵,使用实际灭火剂进行喷放试验,一方面试验成本较高,大量试验也不经济;另一方面会对环境造成一定的污染。对纯液相流的气体灭火剂能否使用水来替代进行喷放试验,目前尚无相关研究工作的报道。如果能用水模拟七氟丙烷等液态灭火剂进行喷放时间试验,其意义很大。因此,笔者从流体力学相似原理和实际喷放对比实验两方面,就此问题开展了研究。

2 理论分析

因水与纯液相流的气体灭火剂均属于不可压缩流体,因而可根据流体力学的不可压缩流体连续性流动方程计算灭火剂的质量流量Q,如式(1)所示。

式中:Q为质量流量,kg/s;ρ为流体密度,kg/m3;w为流体流动速度,m/s;A为流道内径的截面积,m2。

不可压缩流体管道流动阻力可通过式(2)计算。

式中:ΔP为管道两截面之间的阻力,Pa,ΔP=P1-P2;λ为管道流动阻力系数;Ld为管道当量长度,m;D为管道内径,m。

联立方程(1)和(2),可得到不可压缩流体管道流动质量流量方程,如式(3)所示。

式中:π为圆周率;P1为流体在管道上游截面的压力;P2为流体在管道下游截面的压力;Ld为管道当量长度,当管道上、下游截面确定后为常数;D是当管道一定时为常数。

2.1储存体积V相同、管道进口压力P1相同时,两种不可压缩流体稳定流动的时间比

稳定流喷放示意图如图1所示。

如图1所示,容积为V的容器中盛装某种不可压缩流体,流体的密度为ρ,管道进、出口压力分别为P1和P2。当采取适当的措施后,自由液面下降可以做到使该流体管道进口压力P1始终保持不变;管道内径为D,当量长度Ld,管道流动阻力系数λ均为常数;由式(3)可知,质量流量Q也应为常数。则该不可压缩流体流完的时间t,如式(4)所示。

假定七氟丙烷(FM200)和水分别从图1结构相同系统流出,则根据式(4),其各自的流出时间可分别由式(5)和式(6)得到。

将式(5)与式(6)相比,可得式(7)。

2.2 储存体积V相同、管道进口压力P1变化时,两种不可压缩流体不稳定流动的时间比

流体不稳定流动时的质量流量Q,随着时间的变化为一变化值,如图2所示。

钢瓶内的不可压缩流体若按图2结构流动喷放,V1为初始充压气体体积,为一定值;V2为初始充液体积,也为一定值;虚线为喷放过程中液体自由面下降位置;V"为已经喷出的液体体积。

式(3)中的P1因图2中几何结构液柱不高,静压相对很小不予考虑,认为P1等于气瓶上部压力P1。喷放过程中P1膨胀,成为一变量P,Q因P的变化而变化。当喷入大气空间后,P2为大气压。将(3)式的Q对P作微分,如式(8)所示。

初始时,气瓶充压P1、V1按设计为一定值。喷放过程中,任一时刻气瓶上部气体膨胀体积则为V1+V"=V,膨胀压力为P。喷放过程认为近似绝热过程,喷放过程方程为式(9)所示。

式中:k为气体膨胀绝热指数;P1、V1为初始定值。P、V互为因变量,求P对V的微分如式(10)所示。

将式(9)和式(10)代入式(8),可得式(11)。

气瓶内不可压缩流体不稳定流动喷放时间,如式(12)所示。

式中:ρ、V2均为常数。不稳定流动喷放时,Q为一变量,t与Q互为因变量,将喷放时间t对Q作微分,如式(13)所示。

将式(3)、式(9)和式(11)代入式(13)中,可得式(14)。

式(14)即为在驱动气体压力作用下,求液体从图2几何结构不稳定流动喷放时间的微分方程式。

不可压缩流体在驱动气体压力作用下由图2管网不稳定喷放,当驱动气体由初始体积V1膨胀至最终体积(V1+V2)时,喷放时间为式(15)所示。

式(15)表明,不可压缩流体从管网不稳定流动喷放时,喷放时间是由流体密度的平方根和积分式决定的。积分号内是一个只与管网系统几何因素有关的定积分式。初始条件V1、V2、P1均为常数,一般管道系统的Ld、D已定为常数,只有V为变量,可以求得该定积分式,即为按图2结构不可压缩流体不稳定流动喷放时间的计算公式。初始条件V1、V2、P1按专业技术要求也容易确定,即可计算液体不稳定流动喷放时间。

如式(16)所示,如果有两种密度不同的不可压缩流体,初始条件相同,分别从图2的同一管网系统,在驱动气体压力作用下不稳定流动喷放到大气空间,喷放的时间之比,同样为密度的平方根之比。

若第一种不可压缩流体为七氟丙烷,第二种不可压缩流体为水,其喷放的时间比为式(17)所示。

可以看出,与稳定流动完全相同。

七氟丙烷气体灭火系统的几何结构,与图2示意结构完全相同;灭火剂的流动喷放也为不稳定流动喷放;七氟丙烷可以按不可压缩流体对待,按式(17)所求相似数,用水可以模拟其流动喷放时间。

3 实际对比喷放试验

理论推导结果证明,稳定流与不稳定流的喷放时间比是完全相同的。对于实际喷放的结果能否与理论计算结果相吻合,笔者采用七氟丙烷灭火剂和水进行了试际对比喷放试验。试验样品采用探火管灭火装置,灭火装置容积分别为10L和40L,末端安装一个喷嘴,喷嘴有一个直径为2mm的喷孔。灭火装置内分别充装同体积的七氟丙烷灭火剂和水(同时考虑钢瓶内喷放后的剩余量),分别验证了充装压力为2.5 MPa和4.2 MPa两个压力级的喷放结果,试验设备及曲线如图3~图5所示。

3.1 充装压力为3.0 MPa的对比喷放试验

试验采用40L无缝钢瓶,钢瓶内分别充装12kg七氟丙烷和8.6kg水(不包括剩余量),瓶组内充装压力为3.07 MPa,容器阀出口连接一喷嘴,喷嘴有一个直径为2mm的喷孔。

由图4可知,七氟丙烷灭火剂实际喷射时间为63s,按理论推导的结果,水的喷射时间应为63/1.186=53.1s;由图5可知,水实际喷射时间为51s,理论计算与实际喷放的绝对误差为4%。

3.2 充装压力为3.95 MPa的对比喷放试验

试验采用10L无缝钢瓶,钢瓶内分别充装有6kg七氟丙烷和4.3kg水(不包括剩余量),瓶组内充装压力为3.95 MPa,容器阀出口连接一喷嘴,喷嘴有一个直径为2mm的喷孔。由喷放曲线可知,七氟丙烷灭火剂实际喷射时间为31s,按理论推导的结果,水的喷射时间应为31/1.186=26.1s;水实际喷射时间为28s,理论计算与实际喷放的绝对误差为7.1%。

3.3 充装压力为4.27 MPa的对比喷放试验

试验采用40L无缝钢瓶,钢瓶内分别充装有12kg七氟丙烷和8.6kg水(不包括剩余量),瓶组内充装压力为4.27 MPa,容器阀出口连接一喷嘴,喷嘴有一个直径为2mm的喷孔。由喷放曲线可知,七氟丙烷灭火剂实际喷射时间为53s,按理论推导的结果,水的喷射时间应为53/1.186=45s;水实际喷射时间为44s,理论计算与实际喷放的绝对误差为2.2%。

对比水与七氟丙烷灭火剂实际喷放实验结果,按照理论推导的结果,其模拟喷放时间误差均在10%的范围内,基本与理论推导的结果相吻合。

4 结论

(1)通过流体力学相关理论推导了水替代液态气体灭火剂喷射时间的修正参数,并通过实验验证了修正参数的准确性。

(2)使用水替代液态灭火剂进行喷射实验,一方面可以降低实验成本,另一方面减少了七氟丙烷等化工合成类灭火剂的排放,对环境保护起到了积极的作用。

(3)该结果有望为气体灭火系统标准的制修订提供数据支撑。

参考文献

[1]GB 16669,二氧化碳灭火系统及部件通用技术条件[S].

[2]GB 25972,气体灭火系统及部件[S].

[3]GB 50193,二氧化碳灭火系统设计规范[S].

[4]GB 50370,气体灭火系统设计规范[S].

[5]GA 1167,探火管式灭火装置[S].

[6]CECS 345,探火管灭火装置技术规程[S].

[7]CNCA/CTS 0015,感温自启动灭火装置认证技术规范[S].

[8]董海斌,刘欣,刘连喜,等.惰性气体灭火系统喷嘴流量特性的实验研究[J].消防科学与技术,2010,29(3):223-225.

[9]东靖飞.气体灭火系统安全评估技术的研究[J].消防科学与技术,2009,28(9):649-653.

[10]许春元,于继航.七氟丙烷气体灭火系统常见设计失误与改进[J].消防科学与技术,2009,28(4):193-195+203.

7.专业灭火器检测年检维修服务篇七

发布者：本站发布时间：2008-10-25 21:01:21 阅读：1327次双击自动滚屏

灭火器维修流程：

外观检查→卸压→解体→水压试验→分体进行维修→筒体烘干→组装→充装药剂、氮气→气密试验→出厂检验

灭火器维修检测、灭火器检修检测、维修灭火器(年检)包括：

1、灭火器检测（卸压打开灭火器检测器头、阀门、虹吸管、压力表性能是否正常，并更换损坏的配件）；

2、灭火器筒体水压试验测试灭火器筒体在2.5MP的压力下是否变形报废，检测灭火器筒体是否锈化腐蚀；

3、烘干灭火器筒体；

4、重新灌装灭火药剂并称重计量，更换变质的灭火药剂；

5、重新充装驱动气体氮气压；

6、密封器头后做喷射性能检查、气密性能检查；

7、灭火器筒体外部的清洁清洗；

8、贴西安市消防局认可的灭火器维修年检合格证标签

灭火器年检、维修与报废的规定

灭火器的维修与报废

--GA 95－1995

中华人民共和国公共安全行业标准

灭火器的维修与废 GA 95－1995 1.主题内容与适用范围

1.1 本标准规定了灭火器的检查、维修技术要求和灭火器报废条件。

1.2 本标准适用于各种类型的手提式和推车式灭火器的维修与报废。

2.引用标准

GB 4351 手提式灭火器通用技术条件

GB 4402 手提式干粉灭火器

3.灭火器的检查

3.1 灭火器在每次使用后，必须送到已取得维修许可证的维修单位（以下简称维修单位）检查，更换已损件，重新充装灭火剂和驱动气体。

3.2 灭火器不论已经使用过还是未经使用，距出厂的年月已达规定期限时，必须送维修单位进行水压试验检查。

3.2.1 手提式和推车式 1211 灭火器、手提式和推车式干粉灭火器。以及手提式和推车式二氧化碳灭火器期满五年，以后每隔二年，必须进行水压试验等检查。3.2.2 手提式和推车式机械泡沫灭火器、手提式清水灭火器期满三年，以后每隔二年，必须进行水压试验检查。

3.2.3 手提式和推车式化学泡沫灭火器、手提式酸碱灭火器期满二年，以后每隔一年，必须进行水压试验检查。

3.3 外观检查发现有 5.1 条所列情况的必须作废品处理。4.维修技术要求

4.1 经过维修的各种灭火器必须符合该产品国家标准或行业标准的要求。

4.2 灭火器筒体 4.2.1 维修单位必须按3.2条的规定，逐一对灭火器筒体进行水压试验。另外，灭火器已经使用，虽未达到 3.2 条规定的期限，但外观检查发现筒身有磕碰，焊缝外观质量不符合规定要求的，亦应进行水压试验检查。为防止污染环境，水压试验前应将筒体内的灭火剂分别放入相应的贮罐内。水压试验压力为灭火器设计压力的 1.5 倍。试验时不得有渗漏和宏观变形（残余变形量等于或大于 6%）等影响强度的缺陷。

4.2.2 水压试验合格的筒体，贴花完整，但有部分漆皮脱落的，应重新涂漆。

4.2.3 水压试验合格的筒体（水型的灭火器除外），均应进行烘干。中华人民共和国公安部 1995-03-01 批准 1995-12-01 实施

GA 95－1995 4.3 灭火器的橡胶、塑料件不得用有机溶剂洗涤。变形、变色、老化或断裂的必须更换。

4.4 压力表外表面不得有变形、损伤等缺陷。压力值的显示应正常，否则，应更换压力表。

4.5 喷嘴有变形、开裂、损伤等缺陷的，必须更换。防尘盖应保证灭火剂喷出时能够自行脱落或击碎。

4.6 灭火器的压把、阀体等金属件不得有严重损伤、变形、锈蚀等影响使用的缺陷，顶针不得有肉眼可见的缺陷，否则，必须更换。

4.7 密封片、密封垫等密封零件必须更换，并符合密封要求。干粉灭火器的防潮膜必须更换，并符合 GB 4402 第 2.2.5 款的规定。

4.8 灭火器的出气管不应有弯折、堵塞、损伤和裂纹等缺陷，否则，必须更换。4.9 二氧化碳贮气瓶（以下简称贮气瓶）

4.9.1 贮气瓶必须符合 GB 4402《手提式干粉灭火器》的2.6条的要求。

4.9.2 贮气瓶从出厂日期算起五年后，以后每隔三年必须按 GB4351 的3.6.2款的要求做水压试验。水压试验不合格者必须更换。

4.9.3 没有按 GB 4351《手提式灭火器通用技术条件》的6.3条的要求打钢印的贮气瓶必须更换。

4.10 器头 4.10.1 器头不允许存在裂纹、螺纹失效等缺陷，否则必须更换。

4.10.2 塑料器头使用二年后必须与筒体一起做水压试验检查，不合格者必须更换。

4.10.3 金属器头从出厂之日起，每隔五年必须筒体一起做一次水压试验，不合格者必须更换。4.11 化学泡沫灭火器的内剂瓶不得有裂纹等缺陷，否则必须更换。4.12 水型或泡沫型灭火器的滤网损坏的，必须更换。

4.13 所有需更换的灭火器零、部件应尽可能采用原生产厂生产的。若采用其他厂或自制的零、部件，必须符合国家标准、行业标准和灭火器生产厂的设计要求。

4.14 经过维修的灭火器，其充装的灭火剂应符合有关灭火剂的标准要求。

4.15 经维修后的灭火器，必须在灭火器的筒身和贮气瓶上分别贴上永久性维修铭牌。4.15.1 筒身上的铭牌

4.15.1.1 铭牌的位置在灭火器生产厂贴花的背面筒身上。

4.15.1.2 铭牌的尺寸推荐为 70mm×50mm。

4.15.1.3 铭牌的颜色推荐为白底黑字。

4.15.1.4 铭牌应有如下内容：维修单位的名称；维修许可证编号；筒体水压试验压力值 MPa；维修的年、月。

4.15.1.5 每次维修的铭牌不允许相互覆盖。

4.15.2 贮气瓶永久性的维修铭牌（不允许打钢字）上，应标明贮气瓶的充装系数，驱动气体充装量，同时还应有维修单位名称和充气的年、月。GA 95－1995 5.灭火器的报废

5.1灭火器有下列情况之一者，必须报废。a.筒体按 4.2.1 款进行水压试验，不合格的必须报废，不允许补焊。

b.筒体严重锈蚀（漆皮大面积脱落，锈蚀面积大于、等于筒体总面积的三分之一者）或连接部位、筒底严重锈蚀的。

c.内扣式器头没有（或未安装）卸气螺钉和固定螺钉的。

d.手轮式阀门的二氧化碳灭火器，必须更换压把式阀门；灭火剂量大于等于 4 ㎏的灭火器，应更换带间歇喷射机构的器头或增装喷枪。无法更换的应报废。e.筒体严重变形的。

f.结构不合理的（如筒体平底的；贮气瓶外置，进气管从筒身上进入筒体内部的干粉灭火器）。g.没有生产厂名称和出厂年月的（含贴花脱落，或虽有贴花，但已看不清生产厂名称和出厂年月的）

h.未取得生产许可证厂家生产的。

i.公安部或各省（市、区）公安消防部门命令禁止销售和维修的。

5.2 灭火器的报废年限灭火器从出厂日期算起，达到如下年限的，必须报废： a.手提式化学泡沫灭火器——5 年；

b.手提式酸碱灭火器——5 年；

c.手提式清水灭火器——6 年；

d.手提式干粉灭火器（贮气瓶式）——8 年；

e.手提贮压式干粉灭火器——10 年；

f.手提式 1211 灭火器——10 年；

g.手提式二氧化碳灭火器——12 年；

h.推车式化学泡沫灭火器——8 年；

i.推车式干粉灭火器（贮气瓶式）——10 年； j.推车贮压式干粉灭火器——12 年；

k.推车式 1211 灭火器——10 年；推车式二氧化碳灭火器——12 年。

5.3 报废标志应报废的灭火器或贮气瓶，必须在筒身或瓶体上打孔，并且用不干胶贴上“报废”的明显标志，内容如下：

a.“报废”两字，字体最小为 25mm×25mm；

b.报废年、月；

c.维修单位名称；

8.气体灭火系统在炼油厂中的应用篇八

关键词：七氟丙烷,气体灭火,电气火灾

国际社会为保护人类赖以生存的大气臭氧层而签署了著名的《蒙特利尔公约》。此公约于2005年在我国生效,这就意味着对大气臭氧层具有极强破坏作用的卤代烷“1301”和“1211”灭火系统已被禁止使用。气体灭火系统必须寻找其替代物,而七氟丙烷无疑是其中的佼佼者。

众所周知,电气类火灾是严禁水的,此类火灾发生时,需要快速、健康而环保的灭火,气体灭火系统正致力于此。其灭火机理是淹没式地向着火区域释放大量的气体灭火剂,在抑制燃烧化学反应的同时, 降低着火区域内空气中的氧含量和环境温度,使该区域内的火势被快速扑灭。

1气体灭火系统原理

在炼油厂中气体灭火系统适合与自动报警系统配套相连,分为自动、手动、应急操作的联合控制方式。

当无人时,将灭火控制盘的控制方式选择键拨到“自动”位置。保护区有火灾发生时,火灾探测器接收到火灾信息并经甄别后,由报警和灭火控制系统发出声﹑光报警及下达灭火指令给气体灭火系统的控制盘。控制盘收到信号后,就会发出指令在0~30s后打开电磁启动器,继而依次打开氮气启动瓶瓶头阀﹑分区选择阀和各储瓶瓶头阀,释放灭火剂实施灭火。当有人在防护区现场时,将灭火控制盘的控制方式键拨到“手动”位置。当人为发现火灾或火灾报警系统发出火灾信息,即可操作灭火控制盘上的灭火手动按钮,仍将按上述既定程序实施灭火;当火灾报警系统或灭火控制系统发生故障,不能投入工作时,发现火灾,通知人员撤离保护区,人为启动“联动设备”(即拔下电磁启动器上的保险盖, 压下电磁铁轴芯),实施灭火。

2气体灭火系统在炼油厂中的应用

现代化的炼油厂精密仪器以及计算机等电气设备众多且价值昂贵,发生火灾时要求把损失降至最低且能及时恢复,所以几乎所有的机柜间、UPS间和通讯机房等电气设备房间都安装了气体灭火系统,其中99% 采用的是七氟丙烷气体灭火系统。

以某炼油厂生产装置的机柜间为例,根据《气体灭火系统设计规范》中规定:图书、档案、票据和文物资料库等防护区,七氟丙烷灭火设计浓度宜采用10%;在通讯机房和电子计算机房等防护区,七氟丙烷灭火设计浓度宜采用8%,设计喷放时间不应大于8s;在其它防护区,设计喷放时间不应大于10s。所以设计七氟丙烷灭火浓度C1=80%,喷放时间t=7s。

2.1保护区域的实际容积

保护区域的实际容积为:V=9×16×3.5=504m3。灭火剂气体在101k Pa大气压和防护区最低环境温度下的比容,应按式 (1) 计算:

式中:T为防护区最低环境温度,℃;K1为0.1269; K2为0.000513;T为20℃。

根据公式 (1),则有:

S=K1+K2T=0.1269+0.000513×20=0.13716

2.2灭火设计用量

防护区灭火设计用量按式(2)计算:

式中:W为灭火设计用量,kg;C为灭火设计浓度或惰化设计浓度,%;V为防护区净容积,m3;S为灭火剂气体在101k Pa大气压和防护区最低环境温度下的比容,m3·kg-1;K=1,为海拔高度修正系数。

2.3灭火剂储瓶规格和数量选定

根据广东胜捷消防公司气体灭火技术资料,选用MJP-150(150L)型储瓶,每个气瓶装载灭火剂70kg,每个气瓶药剂剩余量综合管网剩余量按5kg计算,那么气瓶的数量为:(70×n)-(5×n) > 319.52, 解得n > 4.92,n取5。

由此可见仅需要5个气瓶,用时7s便可将一个500多m3的区域火灾解决,充分说明其具有占用空间小,灭火速率快的特点。

气瓶的数量由保护区域容积决定,所以七氟丙烷灭火系统在同时保护两个或以上的区域时,往往采用双排或多排复合式储瓶组。这样可以根据保护区域的大小来选择喷射的气瓶组,针对性强,节约资源。气体灭火瓶组宜设在专用储瓶间内,储瓶间宜靠近防护区,并应符合建筑物耐火等级不低于二级的有关规定及有关压力容器存放的规定,且应有直接通向室外或疏散走道的出口。储瓶间和灭火系统防护区域的环境温度应为 -10~50℃。

3气体灭火系统的优缺点

现代炼油厂所采用的七氟丙烷灭火系统是一种高效能的灭火设备,其灭火剂是一种无色、无味、低毒性、绝缘性好、无二次污染的气体,对大气臭氧层的耗损潜能值(ODP)为零,是目前替代卤代烷1211、1301最理想的替代品。

但在发生火灾的区域内,一旦有人员尚未及时撤离,就开启了气体灭火系统,那么造成的后果将非常严重,甚至死亡。所以一般的气体灭火系统都会给人员留有一定的撤离时间(30s)。

4结语

9.气体灭火系统维修方案篇九

七氟丙烷有被称之为FM-200，其属于碳、氟、氢化合物，是一种无色无味、无二次污染、不导电的气体，它的分子式为CF3CHFCF3，其密度约为空气的6倍左右，灭火机理为物理与化学相结合，较为显著的特点有毒性低、清洁性高、灭火效率高、电绝缘性好等等，最大的优点是FM-200不会对臭氧层造成破坏，这是因为它在大气当中仅会停留非常短的时间，环保性能要远远高于卤代烷。目前，FM-200的研究开发已经取得了十分显著的成果，作为一种洁净型气体灭火剂，它将成为卤代烷最为理想的替代品。

经有关试验结果显示，FM-200对臭氧层的耗损潜能值ODP=0，温室效应的潜能值GWP=0.6，灭火剂毒性检测未发现不良反应浓度，作为能够替代卤代烷的灭火剂，FM-200适用于有人居住的区域和经常有人工作或是停留的场所。由于FM-200具有较高的情节性，从而使其具有十分广泛的使用范围，如变配电室、计算机机房、发电机房、油库、档案室、金库、轮船、地铁等等。近年来，在国际上采用FM-200代替卤代烷的应用研究越来越多，大量的实践表明，FM-200灭火系统在消防灭火中具有较高的应用价值和潜力，这对于确保人们生命和财产安全具有非常重要的现实意义。

2 七氟丙烷气体灭火系统设计过程中常见的失误

由于我国对FM-200的研究起步较晚，虽然也取得了一定的成绩，但是在FM-200灭火系统的设计过程中，常常会出现一些失误，这在一定程度上影响了系统的灭火效果，下面对设计中较为常见的失误和存在的问题进行分析。

2.1 灭火剂喷放到防护区的浓度问题

在FM-200灭火系统的实际设计过程中，有时常常会忽略灭火剂喷放的浓度问题。就单元独立的灭火系统而言，设计的灭火浓度应当与实际灭火浓度基本相一致，然而，组合式分配系统的灭火剂储存量一般都是根据最大防护区来进行确定的，若是灭火剂充装量不到位，便有可能导致某些个别的小防护区内的实际灭火浓度过大。例如，原灭火剂设计容量为8%，设计用量为110kg，每瓶实际充装量为100kg。这样一来由于仅能喷射两瓶灭火剂，从而造成灭火度为14.5%。而ISO14520中明确规定，FM-200的未见不良反应浓度应为9%，可见不良反应浓度为10.5%，换言之，当灭火剂的实际浓度大于等于9%时，便有可能对防护区内的人员安全构成一定程度的威胁。

2.2 灭火系统喷头设计问题

就FM-200灭火系统而言，灭火剂全部是经由喷头释放到防护区域当中，我国现行的GB50370-2005中对FM-200灭火系统喷头设计的计算方法给出了明确的规定，其中详细阐明了不同储存压力级别、不同喷头流量和不同末端压力下的喷头计算方法。然而，很多设计中未标明喷头的规格，这是较为常见的设计失误之一。由于DN50-25每种规格的管道都有很多个规格的喷头与之相匹配，喷头等效孔口的面积也均不相同，若是随意选用喷头，势必会对FM-200的喷放效果造成影响。

2.3 带有全封闭天花防护区的设计失误

通常情况下，在全封闭天花的防护区内，由于FM-200灭火剂喷放之后一般不会窜至天花上部的空间当中，所以在防护区体积的计算过程中，基本不用考虑这部分空间，但是，当灭火剂喷放之后会出现汽化，这样一来其体积便会快速膨胀，从而会对防护区的内部空间造成较大的压强，为此，GB50370-2005中规定泄压口的设定应当按照防护区的维护结构及门厂所能够承受内压的允许压强来设计，这样可以确保防护区的内部压力处于限制的安全值以内。然而，在实际设计中，却出现按照开式天花计算全封闭天花防护区体积的情况，这显然是不正确的，很可能会对防护区内的易损设备以及无法及时疏散得知人员安全构成威胁。

3 改进七氟丙烷气体灭火系统设计的有效途径

3.1 对防护区划分进行优化

采用FM-200灭火系统的防护区，应当以固定的封闭空间进行划分，这样有助于建立被保护物发生火灾时的灭火剂设计浓度，并保持一定的浸渍时间。通常情况下，当一个防护区内包含两个或是更多的封闭空间时，想要使设计的灭火系统能够在火灾发生后同时喷放给这些空间各自所需的灭火计量是非常困难的，因此，当某个封闭空间的围护结构属于不易燃烧体，且该空间可以建立被保护物火灾扑灭所需的浸渍时间，就可以将该空间划分为一个防护区。

3.2 合理确定喷放时间

正常情况下，若是固体表面火灾的预燃时间相对加长，则有可能发展成为深位火灾，这不利于FM-200灭火，同时气体与液体火灾的预燃时间一旦过长还有可能引起爆炸，这就要求灭火设计浓度应当增大为惰化设计浓度。由此可见，缩短灭火剂的喷放时间尤为重要。目前，国际上和一些发展国家的标准中，都将卤代烷的喷放时间规定为不大于10s。由于FM-200遇热时产生的主要成分为HF，其与空气中的水蒸气结合后会形成氢氟酸，其对一些精密的仪器和设备具有较强的侵蚀损害。按照有关试验结果表明，当卤代烷在火灾现场的喷放时间从10s缩短至5s时，分解产物约减少50%左右。故此，为了有效防止FM-200在灭火时对精密设备造成损害，应当将喷放时间缩短到8s，这一时间经试验验证是可行的。

3.3 精确计算灭火剂用量

按照《七氟丙烷洁净气体灭火系统设计规范》中有关规定，防护区内FM-200灭火剂的设计用量计算公式如下：

上式中，W表示FM-200的设计用量，单位kg;C表示FM-200的设计浓度(%);V代表防护区内的经溶剂(m3);K表示海拔修正系数，当海拔高度为0时，K值为1;S表示FM-200过热蒸汽在101KPa与防护区最低环境温度的比容(m3/kg)。该计算公式中，充分考虑了防护区内门、窗等缝隙引起的灭火剂泄漏量，同时认为FM-200灭火剂在喷射时始终以浓度泄漏，经验证由该公式计算出的结果是安全的。

摘要：七氟丙烷气体是一种非常理想的灭火剂, 以其为基础设计出来的灭火系统无论是在灭火效果还是在环保方面都要优于卤代烷。正因如此, 使得七氟丙烷灭火系统的应用越来越广泛。然而, 由于一些因素的影响, 使得设计人员在系统设计中常常会出现一些失误, 这在一定程度上影响了灭火系统的效果。基于此点, 本文就七氟丙烷气体灭火系统常见设计失误与改进展开探讨。

关键词：七氟丙烷,灭火系统,优化设计

参考文献

[1]裴丽萍.气体灭火系统 (IG541.七氟丙烷) 生产现状及在消防工程中面临的新问题[J].给水排水, 2007.

[2]赵昕.七氟丙烷气体灭火系统在工程中的应用[J], 山西建筑, 2009.