气体灭火系统验收规范

气体灭火系统验收规范（共9篇）

1.气体灭火系统验收规范 篇一

气体灭火系统规范考试试题

1、气体灭火系统分为、、、等几种类型。

2、高压灭火系统就是灭火剂在的二氧化碳灭火系统。

3、4、组合分配系统就是用一套灭火剂储存装置，保护或对象的灭火系统。

5、单元独立系统就是用一套灭火剂储存装置，保护的灭火系统。

6、预制灭火系统，按一定的应用条件，将和等预先设计、组装成套且具有联动功能的灭火系统。

7、柜式气体灭火装置，由、检漏部件、驱动部件、减压部件、火灾探测部件、控制器组成的能自动探测并实施灭火的柜式灭火装置。

8、全淹没灭火系统，在规定的时间内，向防护区喷放的灭火剂，并使其均匀地充满整个防护区的灭火系统。

9、局部应用灭火系统；向保护对象以直接喷射灭火剂，并时间的灭火系统。

10、防护区，就是满足全淹没灭火系统要求的空间。

11、进入施工现场的管材、管道连接件的品种、规格、性能等应符合相应产品标准和设计要求。检查数量：全数检查。检查方法：核查出厂合格证与质量检验报告。

12、管材、管道连接件的规格尺寸、厚度及允许偏差应符合计要求。检查数量：每一品种、规格产品应按20%计算。

13、对于属下列情况之一的灭火剂、管材及管道连接件，应抽样复查，其复查结果应符合国家现行产品标准和设计要求。1，设计有复查要求的；2，对质量有疑义的。

14、气动驱动装置储存容器内气体压力不应低于，且不得超过压力的5%，气体驱动官道上的单向阀应启闭灵活，无卡阻现象。

15、灭火剂储存装置安装后，泄压装置的泄压方向不应朝向，低压二氧化碳灭火系统的安全阀应通过专用的泄压管接到室外。

16、储存装置上的压力计、液压计、称重显示装置的安装位置应便于察和操作。

17、储存容器的支、框架应固定牢靠，并应做；储存容器宜涂油漆，正面应标明涉及规定的灭火剂名称和储存容器的编号。

18、集流管上的泄压装置上的泄压方向不应朝向，连接储存容器与集流管间的单向阀的流向指示箭头应指向介质流动方向，集流管应固定在支、框架上。支框架应固定牢靠，并做防腐处理，集流管的外表面宜图红色油漆。

19、选择阀操作手柄应安装在操作面一侧，当安装高度超过时应采取便于操作的措施；采用螺纹连接的选择阀，其与管网连接处宜采用活接，选择阀的流向指示箭头应指向介质流动方向，选择阀上应设置标明防护区域或保护对象名称或编号的永久性标志牌，并便于观察。

20、气动驱动装置的安装应符合下列规定；1，驱动气瓶的支框架或箱体应定牢固，并做防腐处理。驱动气瓶上应标明驱动介质名称，并对防护区或保

护对象名称或编号的永久性标志，并应便于观察。

21、气动驱动管道的管道安装应符合下列规定；1，管道设置应符合设计要求。2，竖直管道应在其起始端和终端设或采用管卡固定，水平管道应采用管卡固定，管卡的间距不宜大于0.6m，转弯处应增设一个管卡。

22、气动驱动装置的管道安装后应做试验，并合格。

23、灭火剂输送管道采用螺纹连接时，管材宜采用机械切割；螺纹不得有缺纹、断纹现象，安装后的螺纹根部应有2-3条外露螺纹，连接后应将连接处外部清理干净并做防腐处理。采用法兰连接时，衬垫不得凸入管内，其外边缘宜接近螺栓，不得放双垫或偏垫，连接法兰的螺栓直径和长度应符合标准，拧紧后，凸出螺母的长度不应大于螺母的1/2且保证不少于2条外露螺纹。

24、已经防腐处理的无缝管不宜采用焊接连接，与选择阀等个别连接部位采用法兰焊接连接时，应对被焊接损坏的防腐层进行二次防腐处理。

25、管道穿过墙壁、楼板处应安装套管，套管的公称直径应比管道的公称直径至少大2级，穿墙套管长度与墙厚相等，穿楼板的套管长度应高出地板，管道与套管间的缝隙应采用填塞密实，当管道穿越建筑物变形缝时，应设置柔性管段。

26、当水压条件不具备时可采用气压强度试验来代替，气压强度试验取值，二氧化碳系统取80%水压强度试验压力，IG541混合气体灭火系统取10.5 MPa，七氟丙烷灭火系统取最大工作压力的倍；试验前，必须用加压介质进行预试验，预试验压力宜为0.2 MPa，试验时，应逐步缓慢增加压力当压力升至试验压力的50%时，如未发现异状或泄漏，继续按试验压力的10%逐级升压每级稳压3min，直至试验压力，保压检查管道各处无变形、无泄漏为合格。

27、灭火剂输送管道经水压试验合格后还应进行试验，经气压强度试验合格且在试验后未拆卸过的管道可不进行气密性试验

28、灭火剂输送管道的外表面宜图红色油漆，在吊顶内，活动地板下等隐蔽场所内的管道可涂红色油漆色环，色环宽度不应小于，每个保护区或保护对象的色环宽度应一致，且间距均匀。

29、安装气灭喷嘴时，应按逐个核对其型号、规格及喷嘴方向，全数检查。安装在吊顶下不带装饰罩的喷嘴，其连接管管端螺纹不应露出吊顶；安装在吊顶下的带装饰罩的喷嘴，其装饰罩应紧贴吊顶，应全数检查

30、柜式气体灭火装置、热气溶胶灭火装置等预制灭火系统及其控制器、声光报警器的安装位置应符合设计要求，且固定牢靠。

31、设在防护区处的手、自动转换开关应安装在防护区入口便于操作的部位安装高度为中心点距地面1.5m；手动启停按钮应安装在防护区入口便于操作的部位安装高度为中心点距地面1.5m；防护区的声光报警装置的安装应符合设计要求，并应安装牢固，不得倾斜；气体放气指示灯宜安装在防护区入口的正上方。

32、气体灭火系统的调试应在系统安装完毕，并宜在相关的火灾自动报警系统和开口自动关闭装置、通风机械和防火阀联动设备调试完毕后进行。进行调试试验时，应采取可靠措施，确保人员和财产的安全。

33、调试完毕后应将系统各部件及恢复正常状态。

34、两个或两个以上的防护区采用组合分配系统时。一个组合分配系统所保护的防护区不应超过8个，组合分配系统的灭火剂储存量，应按储存量最大的防护区确定。

35、喷头的保护高度和保护半径应符合下列规定，1，最大保护高度不宜大于米，最小保护高度不应小于米。2，喷头安装高度小于1.5m时，保护半径不宜大于4.5米；安装高度不小于1.5米时，保护半径不应大于7.5米。

36、米。

37、气体灭火系统适用扑救下列火灾；1，电气火灾。2，固体表面火灾。3，液体火灾，灭火前能切断气源的气体火灾。

38、喷放灭火剂前，防护区内除外的开口应能自行关闭。

39、喷头的布置，应满足喷放后气体灭火剂在防护区的的要求。当在保护可燃液体时，喷头射流不应朝向液体表面。

40、防护区的门应向疏散方向开启，并能，用于疏散的门，必须能从防护区内打开。

41、防护区，社设置机械排烟装置，排风口宜设置在防护区的下部并应直通室外，通信机房、电子机房等场所的通风换气次数应不小于每小时5次。

42、经过爆炸危险和变电、配电场所的管网以及布设在以上场所的金属箱体应设防静电接地。

43、防护区内设置的预制灭火系统的充压压力不应大于 Mpa。选择题

44、灭火剂输送管道安装完毕后，应进行强度试验和气密性试验并合格，其压力参数为；高压二氧化碳灭火系统，水压试验压力应取MPa, 低压二氧化碳灭火系统，水压试验压力应取Mpa ；对IG541混合气体灭火系统，应取MPa；七氟丙烷灭火系统的水压强度试验应取倍系统最大工作压力，1150kg/ m³，储存压力2.5 MPa，最大工作压力4.2 MPa，水压试验压力4.2*1.5，1120kg/ m³，储存压力4.2 MPa，最大工作压力6.7MPa，水压试验压力6.7*1.5，1000kg/ m³，储存压力5.6 MPa，最大工作压力7.2 MPa，水压试验压力7.2*1.5。

A,15.0/4.0/13.0/1.5;B, 4.0/15.0/13.0/1.5;C, 13.0/4.0/15.0/1.5;D, 13.0/15.0/4.0/1.545、进行水压强度试验时，以不大于的升压速率缓慢升至试验压力，保压,检查管道各处无渗漏，无变形为合格。

A,1、5min ；B, 0.5、5min；C，0.5、3min； D，1、3min46、气密性试验时，应以不大于MPa/s的升压速率缓慢升至试验压力，关断试验气源3min内，压降不超过试验压力的为合格。

47、A,0.5、5% ；B, 1、10%；C，0.5、10%； D，1、5%

48、气密性试验压力应按下列规定取值，对于灭火剂输送管道，应取水压强度试验压力的；对于气动管道，应取驱动气体储存压力。

A,1/2；B, 2/3；C，3/4； D，1/349、灭火剂输送管道在水压或气压试验合格后，应进行吹扫。吹扫管道可采用压缩空气或氮气，吹扫时气体流速不应小于，采用白布检查，直至无铁锈，尘土，水渍及其他异物出现。

50、A,20m/s ；B,10m/s；C，5m/s； D，30m/s51、灭火剂输送官网不应采用管件分流。

A,三通 ；B,变径；C，四通； D，法兰

52、防护区应设置泄压口，七氟丙烷灭火系统的泄压口应位于防护区净高以上。宜设在上，A,1/2，内墙上 ；B,2/3,外墙上；C，2/3 ,地板上； D，1/2,顶板上

53、七氟丙烷、IG541混合气体灭火系统的灭火设计浓度不应小于灭火浓度的倍，惰化设计浓度不应小于惰化浓度的倍。

A,1.5，1.1；B,1.3，1.5；C，1.5，1.2； D，1.3，1.154、在通讯机房和电子机房等防护区，设计喷放时间不应大于其他防护区不应大于。

A,10s、8s ；B,10s、15s；C，8s、10s； D，15s、8s55、气体灭火防护区应有保证人员在内疏散完毕的通道和出口。A,20s ；B,10s；C，5s； D，30s

问答题

56、气体灭火系统设备及附件的进场要求？

灭火剂储存容器即容器阀、单向阀、连接管、集流管、安全泄放装置、选择法、阀驱动装置、喷嘴、信号反馈装置、检漏装置、减压装置等系统组件应符合下列规定；1，品种、规格、性能应符合国家现行产品标准和设计要求。应全数检查其产品的合格证和市场准入制度要求的法定机构出具的有效证明文件。2，设计有复验要求或对质量有疑义时，应抽样复验，复验结果应符合国家现行产品标准和设计要求。

57、气体灭火系统输送管道支吊架安装应符合的规定？

管道支吊架安装应符合下列规定：管道应固定牢靠，管道的最大间距应符合DN15间距1.5米；DN20间距1.8米；DN25间距2.1米；DN32间距2.4米；DN40间距2.7米；DN50间距3米；DN65间距3.4米；DN80间距3.7米；DN100间距4.3米；DN150间距

5.2米。管道末端应采用防晃支架固定，支架与末端喷嘴间的距离不应大于500mm，公称大于50mm的主干管道，垂直方向和水平方向至少应各安装1个防晃支架，当穿过建筑物楼层时每层应设一个防晃支架，当水平管道改变方向时，应增设防晃支架。

58、气体灭火系统的调试步骤？

调试时应对所有防护区或保护对象按下列要求进行系统手动、自动模拟启动试验并应合格；1，手动模拟启动，按下手动启动按钮，观察相关动作信号及联动设备动作是否正常（如发出声光报警、启动输出端的负载响应，关闭通风空调系统，防火阀等，人工使压力信号反馈装置动作，观察相关防护区门外的放气指示灯是否正常。2，自动模拟启动试验，将灭火控制器的启动输出端与灭火系统相应防护区驱动装置连接，驱动装置与阀门的动作机构脱离，也可用一个启动电压，电流与驱动装置的启动电压、电流相同的负载代替，人工模拟火警使防护区内的任一个火灾探测器动作，单一火警信号输出后，相关的报警设备动作是否正常（如警铃、蜂鸣器发出报警声等；人工模拟另一个火灾探测器动作，观察复合火警信号输出后，相关动作信号及联动设备是否正常（发出声光报警，启动输出端的负载，关闭通风空调、防火阀。

59、气体灭火系统调试时，应对所有防护区或保护对象如何进行模拟喷气试验？

气体灭火系统调试时，应对所有防护区或保护对象按下列规定进行模拟喷气试验；1，IG541混合气体灭火系统和高压二氧化碳灭火系统应采用其充装的灭火剂进行模拟喷气试验，试验采用的储存容器数应为选定试验防护区或保护对象设计用量5%，且不得少于1个。2，低压二氧化碳系统应采用二氧化碳灭火剂进行模拟喷气试验。试验应选用输送管道最长的防护区或保护对象进行，喷放量不应小于设计用量的10%。3，卤代烷灭火系统模拟喷气试验不应采用卤代烷灭火剂，宜采用氮气，也可采用压缩空气，氮

气与压缩空气储存容器与被试验的防护区或保护对象用的灭火剂储存容器的结构、规格、型号应相同，连接与控制方式一致，氮气或压缩空气的充装压力按设计要求执行，氮气或压缩空气的储存容器数不应小于灭火剂储存容器数的20%，且不得少于1个。4，模拟启动的方式宜采用自动启动方式。

喷气模拟试验的结果应符合下列规定；1，延迟时间与设定时间相符，响应时间满足要求。2，有关声光报警信号信号正确。3，有关控制阀门工作正常。4，信号反馈装置动作后，气体防护区门外的放气指示灯应工作正常。5，储存容器间内的设备和对应防护区或保护对象的灭火剂输送管道无明显晃动和机械性破坏。6，试验气体能喷入被试防护区内或保护对象上，且应能从每个喷嘴喷出。

2.气体灭火系统验收规范 篇二

关键词：气体灭火系统,安全评估,七氟丙烷灭火系统

气体灭火系统是传统的四大固定式灭火系统 (水、气体、泡沫、干粉) 之一, 广泛应用在工业和民用建筑中, 主要用于扑灭通信设施、贵重及精密设备、电气线路、变配电设施、发电机组等火灾。20世纪80年代初至90年代中期, 我国使用的气体灭火系统产品主要是哈龙 (卤代烷1211, 1301) 灭火系统及高压二氧化碳灭火系统。随着《中国消防行业哈龙整体淘汰计划》的实施, 哈龙替代品和替代技术迅速发展, 目前除了极少数必要场所外, 七氟丙烷 (HFC-227ea) 灭火系统、高压惰性混合气体 (IG-541) 灭火系统、低压二氧化碳灭火系统等已成为现阶段气体灭火系统应用的主要产品。

尽管气体灭火系统在实际使用过程中有不少成功扑灭火灾的案例, 但误喷、泄漏等事故时有发生, 特别是近年来发生的数起储存容器爆炸事件及人身伤害事件, 不但造成了巨大损失, 而且社会影响极坏。发生这些事故的原因是多方面的, 而设计、制造、安装和维护等过程中存在的有关问题造成了相当一部分气体灭火系统存在着安全性、可靠性方面的隐患, 随着系统运行周期的不断增加, 暴露的问题及各类隐患也越来越多。因此, 尽快对已投入使用的气体灭火系统开展安全性、可靠性等方面的工况评估工作已刻不容缓。

安全评估又称为“风险评估”或“安全评价”, 是以保障安全为目的, 按照科学的程序和方法, 系统地对工程项目、设施设备、工业生产等领域潜在的危险源进行预先的识别、分析和评估, 为制定基本的防灾措施和管理决策提供依据。涉及到已投入使用的气体灭火系统, 这种评估应以保障设备、设施安全及应用可靠性为最终目的, 通过识别、检查或检测、分析及数据汇总等方式, 对可能存在的各类问题及隐患以及可能产生的危害性后果进行综合评价和预测, 并根据可能导致的事故风险的大小提出相应的安全对策与措施。气体灭火系统安全性、可靠性的工况评估至少应涉及检查范围、检查 (检测) 方法、隐患界定及处置措施等基本内容, 从有效识别系统的风险源入手, 定性或定量表征其危险 (害) 性, 采取控制措施使其最小化, 使气体灭火系统在规定的范围内满足安全性及可靠性要求。

笔者对影响气体灭火系统安全可靠性因素进行分析, 采用安全评估方法对气体灭火系统的故障类型及安全性影响进行初步评估, 并提出有关处置原则。

1 影响系统安全性能的主要因素

对已投入使用的气体灭火系统开展基于风险分析的安全评估, 首先应确认影响系统安全可靠性的危险因素及有害因素。

1.1 设备及主要材料的质量缺陷

气体灭火系统主要由储存容器 (气瓶) 、压力管道、关键零部件 (管件、阀门、法兰、安全保护装置) 等构成, 属于《特种设备安全监察条例》管理范畴的特种设备。我国对特种设备的生产 (含设计、制造、安装、改造、维修) 、使用、检验检测及其监督检查有严格的规定:压力容器的设计单位应当经过国务院特种设备安全监督管理部门许可, 方可从事压力容器的设计, 气瓶的设计文件应当经国务院特种设备安全监督管理部门核准的检验检测机构鉴定, 方可用于制造。压力容器的制造、安装、改造单位, 以及压力管道用管子、管件、阀门、法兰、安全保护装置等的制造单位, 应当经国务院特种设备安全监督管理部门许可, 方可从事相应的生产。但由于各种原因, 长期以来, 这些规定并没有在气体灭火系统的制造、检验、验收和使用过程中严格执行, 相当一部分已投入使用的储存容器及压力管道、管件、阀门、法兰、安全保护装置由不具备法定资质的单位设计、制造, 是设备及系统制造缺陷中最为突出、安全隐患最大的问题之一。国内接连发生的在管道试压过程中管件飞出导致人身伤亡的重大安全责任事故, 直接原因就是施工单位现场违规加工、安装;由于产品存在明显缺陷从而导致事故或严重质量问题的情况屡有发生, 如:20世纪90年代末出现的“柜式低压二氧化碳系统”, 由于相当一部分制造商的技术不过关, 投入使用后普遍出现系统误喷、二氧化碳泄漏及制冷系统故障。某品牌的高压惰性气体灭火系统, 某一生产周期内储存容器的瓶口螺纹及容器阀的瓶阀螺纹均出现严重缺陷, 导致使用此产品的众多用户不得不全部更换产品。另外, 受市场因素的影响, 随意更改、降低关键原材料、关键零部件的品质、制造标准及工艺要求, 导致产品一致性发生重大变化的情况十分严重。

1.2 安全检查和维护保养缺陷

对气体灭火系统实施安全检查和维护保养是使用单位及产品制造商的法定职责, 如每年一次的年度检查, 根据安全等级确定的全面检验, 每两个检验周期进行一次的耐压试验等。国家标准《气体灭火系统设计规范》、《气体灭火系统施工及验收规范》中对气体灭火系统的安全检查和维护保养工作均有明确的要求, 但从目前统计的情况看, 几乎半数以上气体灭火系统的安全检查和维护保养工作都流于形式, 尤其是对储存容器的定期检验, 或是根本没有开展或是未严格按时限、规程实施, 系统“带病”工作或功能已基本失效等问题相当严重。此外, 未能适时开展对配套使用的火灾报警及联动控制系统的功能性检查、检验及维护保养工作, 尤其是缺乏对实现联动功能的保障性措施, 联动设备完好率极低甚至根本不能使用, 也是相关缺陷中较为突出的问题。

1.3 系统设计缺陷

正确的系统设计是保障气体灭火系统产品满足使用要求不可或缺的要素, 这一点已为该领域的产品研究、开发及工程应用实践所证实。

(1) 管网与喷嘴设计中的典型性问题。

以七氟丙烷灭火系统为例:七氟丙烷是通过压缩气体在管道中输送的, 由于液体和气体在管道中摩擦阻力不同, 必须采取有效的措施防止出现管路中气体窜流和气液分层流动的情况, 相同压力下管径越大或相同管径时压力越低, 这种情况越有可能出现。因此, GB50370-2005《气体灭火系统设计规范》规定了七氟丙烷灭火系统输送用镀锌钢管的最大管径及喷嘴最低工作压力值, 这是经过多次试验验证后得出的结果。但实际工程设计中, 随意放大灭火剂输送管道管径及根本未对喷嘴最低入口压力值做有效校核的情况较为普遍;其次, 对同一防护区内的不同喷嘴, 不按同一灭火设计体积分数、同一喷放时间进行设计, 造成防护区实际灭火体积分数在规定的喷放时间内不能达到有效灭火体积分数的情况也时有发生;再者, 喷嘴流量特性参数 (如实际孔口面积) , 灭火系统各类阀门、管道及相关附件的当量长度, 是设计计算必不可少的参数, 主要通过试验测试得到。由于各方面因素的影响, 目前国内的相当一部分生产单位, 均未对所提供的喷嘴特性参数及主要部件的当量长度值出具有效的验证证据, 这样做出的设计结论很难具备科学性及可靠性。

(2) 钢瓶设置场所的安全问题。

气体灭火系统使用的钢瓶有以下特征:一是储存压力高, 七氟丙烷钢瓶的储存压力为2.4～5.6 MPa, 而高压二氧化碳和IG-541混合气体钢瓶的储存压力更高达 12～20 MPa;二是使用数量大, 根据其灭火剂性质和保护对象的大小, 所使用的储存钢瓶数量不同, 但多数都有十数瓶至数十瓶之多, 多的甚至达到数百瓶;三是安装密度大, 每一套气体灭火系统的钢瓶一般每平方米两个集中安装在一起;四是储存场所与保护对象接近, 受气体灭火系统工作要求的影响, 灭火剂储存钢瓶一般都安装在邻近保护对象的部位, 大多是在同一座建筑物内, 造成了在大量的重要建筑物和重要设备的内部或附近集中安装有大量高压钢瓶的现象。许多系统设计均未明确提出对这些钢瓶以及储存场所本身的安全性要求。

1.5 灭火剂缺陷

由于对系统使用灭火剂质量情况缺乏有效的监控手段, 灭火剂存在严重质量问题的现象较为普遍, 典型例证有:七氟丙烷灭火剂的纯度、水含量等主要技术性能不符合标准要求, 惰性混合气体灭火剂的纯度、混合比例、水含量等主要技术性能不符合标准要求, 驱动气体的纯度、水含量不符合标准要求等。

1.6 防护装置和设施缺陷

系统或使用区域缺乏有效防范雷电、静电、超高压电场及其他电危害的措施, 也是影响气体灭火系统安全可靠性的重要隐患。据不完全统计, 1995-2005年, 全国各地因雷电或电危害造成气体灭火系统误动作的事故近百起, 各类财产损失惨重, 有的还直接导致了人身伤害事故。再如, 防护区结构的承压能力、泄压口不符合规范要求, 极有可能导致构件破碎而影响防护区的密闭效果, 甚至伤人;电缆桥架穿过防护区隔墙的孔洞不作封闭, 防护区达不到密闭要求, 等等。

2 气体灭火系统工况安全性能评估方法的选择

目前, 各种安全评估方法达几十种之多, 各种方法都各具特点并适于特定的场合。有关标准及资料推荐的评估方法主要有:检查表法、预先危险分析法、危险及可操作性研究法、故障类型及影响分析法、故障树分析法、事件树分析法、危险指数评价方法, 等等。根据目前国内使用的气体灭火系统产品在安全性、可靠性方面存在的典型问题, 笔者主要采用了两类评估方法:一是采用预先危险分析法对系统存在的各类隐患进行分析并提出处置要求;二是采用故障类型及影响分析法对产品的主要部件进行针对性的分析和评估工作。

2.1 预先危险分析法

预先危险分析法 (Preliminary Hazard Analysis, PHA) 是一种定性的系统安全分析方法, 无论在系统设计或开发时, 还是在使用过程中, 均可以利用危险分析的结果, 提出应遵循的注意事项和规程, 指出存在的主要危险, 采取有效的措施排除、降低和控制有关非安全因素。特别是可以用来制定设计管理方法和落实技术责任, 并可编制成安全检查表以保证实施。通过预先危险分析, 要力求达到下述基本目标:一是大体识别与系统有关的一切主要危险性因素 (在初始识别中暂不考虑事故发生的概率) ;二是鉴别产生危险性因素的原因;三是假设危险性因素确实出现, 估计和鉴别对系统的影响;四是将已经识别的危险性因素分级, 分级标准如下:Ⅰ级——可忽略的, 不至于造成人员伤害和系统损害。Ⅱ级——临界的, 不会造成人员伤害和主要系统的损坏。Ⅲ级——危险的 (致命的) , 会造成人员伤害和主要系统的损坏。Ⅳ级——破坏性的 (灾难性) , 会造成人员死亡或重大损失, 系统报废;五是找出消除或控制危险的方法或预防损失的方法。

主要危险性因素的确定是最重要的一环, 要尽可能周密、详尽, 不发生遗漏, 否则分析会失误。必须结合具体的气体灭火系统的实际情况进行分析。

2.1.1 应用实例

表1为IG-541高压惰性混合气体灭火系统预先危险分析实例。

2.2 故障类型及影响分析法

故障类型及影响分析法 (Failure Modeand Effect Analysis, FMEA) 也属于定性分析法, 在原子能工业、电气工业、仪表工业均有广泛的应用, 在化学工业应用也有明显的效果。美国杜邦公司将其作为化工装置三阶段安全评价中的一个主要环节, 美国国家航空和航天管理局早在1957年就将其作为飞机发动机工况考核的危险性分析方法。这种方法的特点是从构成产品的关键零部件、关键原材料的危险性分析开始, 逐次分析其影响及应采取的对策。其基本内容是找出每一关键部分可能发生的、对安全性能有重大影响的故障类型, 分析其对人员、操作及整个系统的影响, 回答了“如果……怎么样?”的问题。故障类型及影响分析通常按预定的分析表逐项进行。

分析和评价工作的基本步骤如下:

(1) 确认系统组成与工作原理, 明确构成系统产品的关键零部件、关键原材料; (2) 编制待分析的每个部分的特有功能, 确定操作和环境对系统的作用; (3) 分析并查出主要故障的产生机理; (4) 查明每个部分的故障类型对于产品乃至整个系统的故障影响。每一部件 (或材料) 有一个以上的故障类型时, 必须分析每一类型故障的影响并分别列出。根据故障影响大小确定危险严重度; (5) 列出故障概率。 (6) 列出排除或控制危险的措施。如果故障会引起受伤或死亡, 必须阐明安全设施及防范措施。

对关键零部件、关键原材料分解到什么程度, 是应该注意的又一关键问题, 要根据危险分析的目的加以确定。一般情况下, 分析的对象有确定的故障率时, 可不再详细分解。如:气体灭火控制系统常用的感烟探测器在一般环境情况下的故障率是可以得到的, 没有必要再对它的元器件进行分析, 但如果探测器的故障率与通常情况异常, 则需进一步分析各种元器件的故障类型、影响及故障率, 以确定具体的防范和改进措施。

2.2.1 应用举例

表2为七氟丙烷气体灭火产品主要部件故障类型和影响分析。

3 结 语

传统的安全管理一般都是从已经发生的事故中吸取教训, 这当然是必要的, 但气体灭火系统本身就是保障安全的, 对其本身存在的安全隐患若不采取及时的预先防范, 势必造成人身和财产的重大损失。鉴于国内已投入使用的气体灭火系统在安全性、可靠性方面存在相当严峻的问题, 必须尽快开展对相关隐患及非安全性因素的识别、定性乃至量化工作, 以整个系统安全为目的, 预先发现、识别可能导致事故发生的危险因素, 把安全从抽象的概念转化为可量化、可操作的规范性要求, 为安全管理、事故预测和选择最优化方案等提供科学依据。当然, 这也为安全评估技术与消防标准 (规范) 管理工作的有机结合开拓了一个崭新的领域。

参考文献

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3.气体灭火系统验收规范 篇三

FM-200灭火系统一、概述

在面积为500平方米的仓库设有一套全封闭组合分配式FM-200型气体灭火系统。在仓库内分为三个防护区。设置组合分配式FM-200型灭火装置一组（195kg/600LB气罐4个）。产品为进口美国KIDDE公司产品。与仓库的气体灭火系统配套的火灾自动报警及消防联动系统为单独的系统，采用美国NOTIFIER公司的RP-1002一套。

本工程施工前期、中期及交工验收必须遵守国家公安消防有关规定，听取*****市消防支队的现场指导,竣工后经****消防支队验收合格方可投入使用。

二、执行依据和标准

1．《高层民用建筑设计防火规范》（GB500045-95）

2．《卤代烷1301灭火系统设计规范》（GB 50163-92）

3．《气体灭火系统施工及验收规范》（GB50263-97）

4．《火灾自动报警系统设计规范》（GBJ 116-88）

5．《火灾自动报警系统施工及验收规范》（GB 50166-92）

6．《工业金属管道工程施工及验收规范》（GB50235-97）

7．FM-200型气体灭火系统及NOTIFIE RP-1002火灾自动报警-气体灭火控制系统的产品说明书

三、系统组成及功能

1． 本工程气体灭火系统有组合分配式一组，分别有195kg/600LB的FM-200气罐（储瓶）4个。装有FM-200灭火剂1172kg。每一组均配有检修阀、瓶头阀、集流管、泄压阀、选择阀、管路、喷嘴、手动操作系统。还有压力传感器与NOTIFIE RP-1002火灾自动报警-气体灭火控制系统。

2．仓库的储瓶组设置于-1F。

3．配套的火灾自动报警-气体灭火控制系统为美国NOTIFIE公司的RP-1002系统。火灾探测器采用感烟型和感温型。本系统包含气体灭火系统所需的全部联动设置。

⑴气体灭火系统设置与大仓库SIMPLEX火灾自动报警控制系统联动的的火灾自动报警-气体灭火控制系统。

⑵仓库分为三个保护区域，共有3个防护分区。每个防护分区划为一个火警探测区。

⑶ 在主防护分区设有一台NOTIFIE RP-1002，完成全部分区的火灾自动报警及气体灭火系统控制。在消防中心的集中火灾报警控制器上可以显示各个气体灭火防护分区的火灾自动报警状态。消防中心联动台上，可以显示及控制各气体灭火分区的气体灭火系统的动作。该处安排消防管理人员24小时值班，随时监视火警，及时处理火警。特别是准备随时到气体灭火控制间，紧急手动施放灭火气体进行灭火或警急切断误动作对灭火剂释放的启动。

⑷ 按照《火灾自动报警系统设计规范》的规定在保护区设置

感烟探测器及感温探测器探测火警。在每一个火警探测区都能产生两个互相独立的火警信号。在一个气体灭火保护区内任何一个火警探测区内出现感烟探测器报警信号时，该区的声报警器报警，同时，消防中心的集中火灾报警控制器报警并指示出火警部位。

⑸ 消防联动

①在一个火警探测区内只出现感烟探测器报警信号时，NOTIFIE RP-1002火灾自动报警-气体灭火控制系统则根据用户设定值判断自动灭火动作，同时发出报警信号通知值班人员。

② 在一个气体灭火火警探测区内出现感温探测器报警信号时，NOTIFIE RP-1002立即指令该区的声光报警器报警。在设定的时间隔后，NOTIFIE RP-1002打开相应瓶头阀、选择阀向所在气体灭火保护区施放FM-200进行灭火。此时，NOTIFIE RP-1002根据喷气压力开关的动作，显示出FM-200的释放，点亮气体释放灯。同时，向消防中心集中报警器报告施放FM-200的保护区代号。

③在一个火警探测区内只出现感烟探测器报警信号时，NOTIFIE RP-1002指令该区发出声报警。并联动SIMPLEX主机使本层及相邻仓库层发出声光报警，停本层及相邻仓库层空调，截断本层及相邻仓库层非消防电源，并接收显示反馈信号。

4.消火栓系统设计及验收规范 篇四

8.2.1 消防给水系统供水管道所采用的消防设施、管材和管件的工作压力不应小于消防给水系统的工作压力。

8.2.2 消防给水系统管网的工作压力应符合下列规定： 1．当水灭火系统直接由市政给水系统供水时，应根据市政给水管网的工作压力确定水灭火系统的工作压力，但当小于0.60MPa时，工作压力按0.60MPa计； 2．高位消防水池供水的常高压消防给水系统其工作压力为高位消防水池的供水压力；市政给水系统供水的常高压消防给水系统其工作压力为市政给水管网的供水压力； 3．屋顶消防水箱稳压的临时高压消防给水系统其工作压力为消防水泵的搅动压力+水泵吸水口净压；稳压泵稳压的稳高压消防给水系统其工作压力为消防水泵的搅动压力+水泵吸水口净压+0.07MPa。8.2.3 消防给水系统埋地时应采用球墨铸铁管、钢丝网PE塑料管和加强防腐的钢管等管材；室内架空管道应采用热浸镀锌钢管，有特殊美观和腐蚀性要求时可采用铜管、不锈钢管等。

8.2.4消防给水系统工作压力不大于0.8MPa管道可采用球墨铸铁或钢丝网PE塑料管给水管道，但当系统工作压力大于0.8MPa，须采用镀锌钢管。公称直径DN≤250mm的沟槽式管接头的最大工作压力不应大于2.5MPa，公称直径DN≥300mm的沟槽式管接头的最大工作压力不应大于1.6MPa。

8.2.5 消防给水系统埋地管道的埋深应符合下列规定。1．管道的埋深应考虑地面、埋深荷载和冰冻线对消防给水管道的影响；

2．管道最小埋深不应小于0.8m；

3．在机动车道下时最小埋深不应小于0.9m； 4．在寒冷地区管道的埋深最小应在冰冻线以下0.3m； 5．寒冷地区室外阀门井应设置防冻措施。

8.2.6 钢丝网PE塑料管作为埋地消防给水管道时，应符合下列规定：

1．消防给水管道用钢丝网PE聚乙烯管道的PE原材料应是不低于PE80；

2．钢丝网PE塑料管道的最小强度不应低于8MPa；

3．连接管件与管材生产厂家应配套，连接方式可靠；

4．钢丝网PE塑料管不宜穿越建筑物、构筑物基础；

7．钢丝网PE塑料管道管顶最小覆土深度，在人行道下不宜小于0.80ｍ，在轻型车行道下不应小于1.0ｍ；在重型汽车道路或铁路、高速公路下应设置保护套管，套管与钢丝网PE塑料管的净距不应小于100mm；

8．钢丝网PE塑料管道与热力管道间的距离，应在保证聚乙烯管道表面温度不超过40℃的条件下计算确定，但最小净距不得小于1.5ｍ；

9．管道的合拢时间应选择在温度合适的时间，一般宜经过1个夜晚后的第二天早上10点以前；

10．钢丝网PE塑料管道的结构计算和水锤复核计算应满足标准《》 CJJ101的有关规定。

8.2.7 室内架空管道当系统工作压力小于等于1.2MPa时，可采用热浸锌镀锌焊接普通钢管；当系统工作压力大于1.2MPa时，应采用热浸镀锌焊接加厚钢管或无缝钢管。

8.2.8 室内架空管道的连接宜采用沟槽连接件（卡箍）、螺纹、法兰和焊接等方式。当管径DN≤80mm时，应采用螺纹和沟槽连接件连接，当管径DN>80mm时，应采用卡箍连接、法兰连接。当安装空间较少时应采用沟槽连接件连接。

12.3.13 钢丝网PE管材、管件以及管道附件的连接应符合下列规定： 1 钢丝网PE管材、管件以及管道附件应采用同一品牌的产品；管道连接宜采用同种牌号级别，压力等级相同的管材、管件以及管道附件。不同牌号的管材以及管道附件之间的连接，应经过试验，判定连接质量能得到保证后，方可连接； 连接应电熔连接（电熔承插连接、电熔鞍形连接）及机械连接（锁紧型和非锁紧型承插式连接、法兰连接、钢塑过渡连接）；钢丝网PE给水管道与金属管道或金属管道附件的连接，应采用法兰或钢塑过渡接头连接，与直径小于等于DN50的镀锌管道（或内衬塑镀锌管）的连接，宜采用锁紧型承插式连接； ４管道各种连接应采用相应的专用连接工具； 钢丝网PE管材、管件与金属管、管道附件的连接，当采用钢制喷塑或球墨铸铁过渡管件时，其过渡管件的压力等级不得低于管材公称压力； 6 在寒冷气候（－５℃以下）或大风环境条件下进行热熔或电熔连接操作时，应采取保护措施，或调整连接机具的工艺参数； 7 管材、管件以及管道附件存放处与施工现场温差较大时，连接前应将聚乙烯管材、管件以及管道附件在施工现场放置一段时间，使其温度接近施工现场温度。管道连接时，管材切割应采用专用割刀或切管工具，切割断面应平整、光滑、无毛刺，且应垂直于管轴线； 管道合龙连接的时间宜为常年平均温度，一般在第二天上午的8～10点钟之间为宜。管道连接后，应及时检查接头外观质量。不合格者必须返工。检查数量：按数量抽查30%，不得少于10件。检验方法：观察检查。

12.3.14 钢丝网PE管材、管件电熔连接应符合下列规定： 电熔连接机具输出电流、电压应稳定，符合电熔连接工艺要求； 2 电熔连接机具与电熔管件应正确连通，连接时，通电加热的电压和加热时间应符合电熔连接机具和电熔管件生产企业的规定； 3 电熔连接冷却期间，不得移动连接件或在连接件上施加任何外力； 电熔承插连接还应符合下列规定：

测量管件承口长度，并在管材插入端标出插入长度标记，用专用工具刮除插入段表皮；

用洁净棉布擦净管材、管件连接面上的污物； 将管材插入管件承口内，直至长度标记位置；

通电前，应校直两对应的待连接件，使其在同一轴线上，用整圆工具保持管材插入端的圆度。电熔鞍形连接还应符合下列规定：

电熔鞍形连接应采用机械装置固定干管连接部位的管段，使其保持直线度和圆度；

干管连接部位上的污物应使用洁净棉布擦净，并用专用工具刮除干管连接部位表皮；

通电前，应将电熔鞍形连接管件用机械装置固定在干管连接部位； 检查数量：按数量抽查30%，不得少于10件。检验方法：观察检查。

12.3.15 钢丝网PE管材、管件法兰连接应符合下列规定： 1 聚乙烯管端法兰盘（背压松套法兰）连接，应先将法兰盘（背压松套法兰）套入待连接的聚乙烯法兰连接件（跟形管端）的端部，再将法兰连接件（跟形管端）平口端与管道按本规程规定的电熔连接的要求进行连接； 两法兰盘上螺孔应对中，法兰面相互平行，螺孔与螺栓直径应配套，螺栓长短应一致，螺帽应在同一侧；紧固法兰盘上螺栓时应按对称顺序分次均匀紧固，螺栓拧紧后宜伸出螺帽１～３丝扣； 3 法兰垫片材质应符合现行国家标准《钢制管法兰、法兰盖及垫片》GB9112～9113的规定，松套法兰表面宜采用喷塑防腐处理； ４法兰盘应采用钢质法兰盘且应经过防腐处理。检查数量：按数量抽查30%，不得少于10件。检验方法：观察检查。

12.3.16 钢丝网PE管道钢塑过渡接头连接应符合下列规定： 1 钢塑过渡接头的聚乙烯管端与聚乙烯管道连接应符合本规程相应的热熔连接或电熔连接的规定； 钢塑过渡接头钢管端与金属管道连接应符合相应的钢管焊接、法兰连接或机械连接的规定； 钢塑过渡接头钢管端与钢管焊按时，应采取降温措施，严格防止焊接端温度对钢塑过渡接头的聚乙烯端产生影响； 公称外径大于或等于dn110的钢丝网PE管与管径大于或等于DN100的金属管连接时，可采用人字形柔性接口配件，配件两端的密封胶圈应分别与聚乙烯管和金属管相配套； 钢丝网PE管聚乙烯管和金属管、阀门相连接时，规格尺寸应相互配套。

检查数量：按数量抽查30%，不得少于10件。检验方法：观察检查。

12.3.17 室外埋地管采用球墨铸铁时，其施工应符合《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268的有关规定。

12.3.18 室外埋地管采用钢丝网PE管施工安装时除符合本规范的有关规定外，还应应符合《埋地聚乙烯给水管道工程技术规程》CJJ101的有关规定，室内架空管道不得安装使用钢丝网PE管道。

13.2 系统验收

13.2.1 系统竣工后，必须进行工程验收，验收不合格不得投入使用。13.2.2 消防给水系统和消火栓系统工程验收应按本规范附录E的要求填写。

13.2.3 系统验收时，施工单位应提供下列资料： 1 竣工验收申请报告、设计变更通知书、竣工图； 2 工程质量事故处理报告； 3 施工现场质量管理检查记录； 消防给水系统和消火栓系统施工过程质量管理检查记录； 5 消防给水系统和消火栓系统质量控制检查资料。13.2.4 系统供水水源的检查验收应符合下列要求： 应检查室外给水管网的进水管管径及供水能力，并应检查消防水箱和消防水池容量，均应符合设计要求； 当采用天然水源作系统的供水水源时，其水量、水质应符合设计要求，并应检查枯水期最低水位时确保消防用水的技术措施。

检查数量：全数检查。

检查方法：对照设计资料观察检查。13.2.5 消防水泵房的验收应符合下列要求： 消防水泵房的建筑防火要求应符合相应的建筑设计防火规范的规定。消防水泵房设置的应急照明、安全出口应符合设计要求。3 备用电源、自动切换装置的设置应符合设计要求。检查数量：全数检查。检查方法：对照图纸观察检查。13.2.6 消防水泵验收应符合下列要求： 工作泵、备用泵、吸水管、出水管及出水管上的泄压阀、水锤消除设施、止回阀、信号阀等的规格、型号、数量，应符合设计要求；吸水管、出水管上的控制阀应锁定在常开位置，并有明显标记； 2 消防水泵应采用自灌式引水可靠，并保证全部水被有效利用。3 分别开启系统中的每一个末端试水装置和试水阀，水流指示器、压力开关、低压压力开关、屋顶消防水箱消防水位等信号的功能均符合设计要求。打开消防水泵出水管上试水阀，当采用主电源启动消防水泵时，消防水泵应启动正常；关掉主电源，主、备电源应能正常切换。5 消防水泵停泵时，水锤消除设施后的压力不应超过水泵出口额定压力的1.45倍。对消防气压给水设备，当系统气压下降到设计最低压力时，通过压力变化信号应启动稳压泵。消防水泵启动控制应置于自动启动挡。采用固定和移动流量计和压力表测试消防水泵的性能，水泵性能满足设计要求。

检查数量：全数检查。

检查方法：观察检查和采用仪表检测。13.2.7 稳压泵验收应符合下列要求：

13.2.8 报警阀组的验收应符合下列要求： 报警阀组的各组件应符合产品标准要求。打开系统流量压力检测装置放水阀，测试的流量、压力应符合设计要求。水力警铃的设置位置应正确。测试时，水力警铃喷嘴处压力不应小于0.05MPa,且距水力警铃3m远处警铃声声强不应小于70dB。4 打开手动试水阀或电磁阀时，雨淋阀组动作应可靠。5 控制阀均应锁定在常开位置； 与空气压缩机或火灾自动报警系统的联动控制，应符合设计要求。

检查数量：全数检查。检查方法：观察检查。13.2.9 管网验收应符合下列要求： 管道的材质、管径、接头、连接方式及采取的防腐、防冻措施，应符合设计规范及设计要求。管网排水坡度及辅助排水设施，应符合设计要求。3 系统中的末端试水装置、试水阀、排气阀应符合设计要求。4 管网不同部位安装的报警阀组、闸阀、止回阀、电磁阀、信号阀、水流指示器、减压孔板、节流管、减压阀、柔性接头、排水管、排气阀、泄压阀等，均应符合设计要求。5 干式喷水灭火系统管网容积不大于2900L时，系统允许的最大充水时间不应大于3min； 报警阀后的管道上不应安装其他用途的支管或水龙头。7 配水支管、配水管、配水干管设置的支架、吊架和防晃支架，应符合本规范第5.1.8条的规定。

检查数量：本条7款抽查20%，且不得少于5处。其他全数抽查。检查方法：观察和尺量检查。13.2.10 消火栓验收应符合下列要求： 消火栓的设置场所、规格、型号应符合设计要求。2 消火栓的安装高度符合设计要求。消火栓的减压装置和活动部件应灵活可靠。

检查数量：抽查设计喷头数量10％，总数不少于40个, 合格率应为100%。

检查方法：对照图纸尺量检查。

13.2.11 水泵接合器数量及进水管位置应符合设计要求，消防水泵接合器应进行充水试验，且系统最不利点的压力、流量应符合设计要求。

检查数量：全数检查。

检查方法：使用流量计、压力表和观察检查。

13.2.12 系统流量、压力的验收，应通过系统流量压力检测装置进行放水试验，系统流量、压力应符合设计要求。

检查数量：全数检查。检查方法：观察检查。13.2.13 系统应进行系统模拟灭火功能试验，且应符合下列要求： 报警阀动作，水力警铃应鸣响。2 水流指示器动作，应有反馈信号显示。压力开关动作，应启动消防水泵及与其联动的相关设备，并应有反馈信号显示。电磁阀打开，雨淋阀应开启，并应有反馈信号显示。5 消防水泵启动后，应有反馈信号显示。6 加速器动作后，应有反馈信号显示。其他消防联动控制设备启动后，应有反馈信号显示。检查数量：全数检查。检查方法：观察检查。

13.2.14 系统工程质量验收判定条件： 系统工程质量缺陷应按本规范附录F要求划分为：严重缺陷项（A），重缺陷项(B)，轻缺陷项(C)。

5.气体灭火系统验收规范 篇五

关键词：不可压缩流体,灭火剂,七氟丙烷,喷射时间

1 研究背景

随着我国工业化进程的加快,气体灭火系统已被广泛应用于各类工业和民用场所的消防工程中,为此类场所的火灾防治起到了重要作用。根据灭火介质在管道中的流态形式,气体灭火剂主要分为三种类型,一是以IG100(氮气)、IG 01(氩气)、IG 55(氮气、氩气混合气体)、IG 541(氮气、氩气、二氧化碳混合气体)为代表的纯气态灭火剂;二是以二氧化碳、三氟甲烷为代表的气液两相流灭火剂;三是以七氟丙烷、六氟丙烷为代表的可近似为纯液相流的灭火剂。基于上述灭火剂的固定式气体灭火系统基本为当前我国消防工程中应用较广泛的产品。

根据我国气体灭火系统相关国家、行业标准,如GB25972-2010、GB 16669-2010、GB 16670-2006、GA 13-2006的规定,气体灭火系统产品在型式试验时,均需进行喷射时间性能的测试。通常,该项试验是通过喷放实际灭火剂进行测试的,由于七氟丙烷、六氟丙烷等灭火剂属于化工合成物质,其温室效应潜能值(GWP值)较高,价格比较昂贵,使用实际灭火剂进行喷放试验,一方面试验成本较高,大量试验也不经济;另一方面会对环境造成一定的污染。对纯液相流的气体灭火剂能否使用水来替代进行喷放试验,目前尚无相关研究工作的报道。如果能用水模拟七氟丙烷等液态灭火剂进行喷放时间试验,其意义很大。因此,笔者从流体力学相似原理和实际喷放对比实验两方面,就此问题开展了研究。

2 理论分析

因水与纯液相流的气体灭火剂均属于不可压缩流体,因而可根据流体力学的不可压缩流体连续性流动方程计算灭火剂的质量流量Q,如式(1)所示。

式中:Q为质量流量,kg/s;ρ为流体密度,kg/m3;w为流体流动速度,m/s;A为流道内径的截面积,m2。

不可压缩流体管道流动阻力可通过式(2)计算。

式中:ΔP为管道两截面之间的阻力,Pa,ΔP=P1-P2;λ为管道流动阻力系数;Ld为管道当量长度,m;D为管道内径,m。

联立方程(1)和(2),可得到不可压缩流体管道流动质量流量方程,如式(3)所示。

式中:π为圆周率;P1为流体在管道上游截面的压力;P2为流体在管道下游截面的压力;Ld为管道当量长度,当管道上、下游截面确定后为常数;D是当管道一定时为常数。

2.1储存体积V相同、管道进口压力P1相同时,两种不可压缩流体稳定流动的时间比

稳定流喷放示意图如图1所示。

如图1所示,容积为V的容器中盛装某种不可压缩流体,流体的密度为ρ,管道进、出口压力分别为P1和P2。当采取适当的措施后,自由液面下降可以做到使该流体管道进口压力P1始终保持不变;管道内径为D,当量长度Ld,管道流动阻力系数λ均为常数;由式(3)可知,质量流量Q也应为常数。则该不可压缩流体流完的时间t,如式(4)所示。

假定七氟丙烷(FM200)和水分别从图1结构相同系统流出,则根据式(4),其各自的流出时间可分别由式(5)和式(6)得到。

将式(5)与式(6)相比,可得式(7)。

2.2 储存体积V相同、管道进口压力P1变化时,两种不可压缩流体不稳定流动的时间比

流体不稳定流动时的质量流量Q,随着时间的变化为一变化值,如图2所示。

钢瓶内的不可压缩流体若按图2结构流动喷放,V1为初始充压气体体积,为一定值;V2为初始充液体积,也为一定值;虚线为喷放过程中液体自由面下降位置;V"为已经喷出的液体体积。

式(3)中的P1因图2中几何结构液柱不高,静压相对很小不予考虑,认为P1等于气瓶上部压力P1。喷放过程中P1膨胀,成为一变量P,Q因P的变化而变化。当喷入大气空间后,P2为大气压。将(3)式的Q对P作微分,如式(8)所示。

初始时,气瓶充压P1、V1按设计为一定值。喷放过程中,任一时刻气瓶上部气体膨胀体积则为V1+V"=V,膨胀压力为P。喷放过程认为近似绝热过程,喷放过程方程为式(9)所示。

式中:k为气体膨胀绝热指数;P1、V1为初始定值。P、V互为因变量,求P对V的微分如式(10)所示。

将式(9)和式(10)代入式(8),可得式(11)。

气瓶内不可压缩流体不稳定流动喷放时间,如式(12)所示。

式中:ρ、V2均为常数。不稳定流动喷放时,Q为一变量,t与Q互为因变量,将喷放时间t对Q作微分,如式(13)所示。

将式(3)、式(9)和式(11)代入式(13)中,可得式(14)。

式(14)即为在驱动气体压力作用下,求液体从图2几何结构不稳定流动喷放时间的微分方程式。

不可压缩流体在驱动气体压力作用下由图2管网不稳定喷放,当驱动气体由初始体积V1膨胀至最终体积(V1+V2)时,喷放时间为式(15)所示。

式(15)表明,不可压缩流体从管网不稳定流动喷放时,喷放时间是由流体密度的平方根和积分式决定的。积分号内是一个只与管网系统几何因素有关的定积分式。初始条件V1、V2、P1均为常数,一般管道系统的Ld、D已定为常数,只有V为变量,可以求得该定积分式,即为按图2结构不可压缩流体不稳定流动喷放时间的计算公式。初始条件V1、V2、P1按专业技术要求也容易确定,即可计算液体不稳定流动喷放时间。

如式(16)所示,如果有两种密度不同的不可压缩流体,初始条件相同,分别从图2的同一管网系统,在驱动气体压力作用下不稳定流动喷放到大气空间,喷放的时间之比,同样为密度的平方根之比。

若第一种不可压缩流体为七氟丙烷,第二种不可压缩流体为水,其喷放的时间比为式(17)所示。

可以看出,与稳定流动完全相同。

七氟丙烷气体灭火系统的几何结构,与图2示意结构完全相同;灭火剂的流动喷放也为不稳定流动喷放;七氟丙烷可以按不可压缩流体对待,按式(17)所求相似数,用水可以模拟其流动喷放时间。

3 实际对比喷放试验

理论推导结果证明,稳定流与不稳定流的喷放时间比是完全相同的。对于实际喷放的结果能否与理论计算结果相吻合,笔者采用七氟丙烷灭火剂和水进行了试际对比喷放试验。试验样品采用探火管灭火装置,灭火装置容积分别为10L和40L,末端安装一个喷嘴,喷嘴有一个直径为2mm的喷孔。灭火装置内分别充装同体积的七氟丙烷灭火剂和水(同时考虑钢瓶内喷放后的剩余量),分别验证了充装压力为2.5 MPa和4.2 MPa两个压力级的喷放结果,试验设备及曲线如图3~图5所示。

3.1 充装压力为3.0 MPa的对比喷放试验

试验采用40L无缝钢瓶,钢瓶内分别充装12kg七氟丙烷和8.6kg水(不包括剩余量),瓶组内充装压力为3.07 MPa,容器阀出口连接一喷嘴,喷嘴有一个直径为2mm的喷孔。

由图4可知,七氟丙烷灭火剂实际喷射时间为63s,按理论推导的结果,水的喷射时间应为63/1.186=53.1s;由图5可知,水实际喷射时间为51s,理论计算与实际喷放的绝对误差为4%。

3.2 充装压力为3.95 MPa的对比喷放试验

试验采用10L无缝钢瓶,钢瓶内分别充装有6kg七氟丙烷和4.3kg水(不包括剩余量),瓶组内充装压力为3.95 MPa,容器阀出口连接一喷嘴,喷嘴有一个直径为2mm的喷孔。由喷放曲线可知,七氟丙烷灭火剂实际喷射时间为31s,按理论推导的结果,水的喷射时间应为31/1.186=26.1s;水实际喷射时间为28s,理论计算与实际喷放的绝对误差为7.1%。

3.3 充装压力为4.27 MPa的对比喷放试验

试验采用40L无缝钢瓶,钢瓶内分别充装有12kg七氟丙烷和8.6kg水(不包括剩余量),瓶组内充装压力为4.27 MPa,容器阀出口连接一喷嘴,喷嘴有一个直径为2mm的喷孔。由喷放曲线可知,七氟丙烷灭火剂实际喷射时间为53s,按理论推导的结果,水的喷射时间应为53/1.186=45s;水实际喷射时间为44s,理论计算与实际喷放的绝对误差为2.2%。

对比水与七氟丙烷灭火剂实际喷放实验结果,按照理论推导的结果,其模拟喷放时间误差均在10%的范围内,基本与理论推导的结果相吻合。

4 结论

(1)通过流体力学相关理论推导了水替代液态气体灭火剂喷射时间的修正参数,并通过实验验证了修正参数的准确性。

(2)使用水替代液态灭火剂进行喷射实验,一方面可以降低实验成本,另一方面减少了七氟丙烷等化工合成类灭火剂的排放,对环境保护起到了积极的作用。

(3)该结果有望为气体灭火系统标准的制修订提供数据支撑。

参考文献

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[6]CECS 345,探火管灭火装置技术规程[S].

[7]CNCA/CTS 0015,感温自启动灭火装置认证技术规范[S].

[8]董海斌,刘欣,刘连喜,等.惰性气体灭火系统喷嘴流量特性的实验研究[J].消防科学与技术,2010,29(3):223-225.

[9]东靖飞.气体灭火系统安全评估技术的研究[J].消防科学与技术,2009,28(9):649-653.

[10]许春元,于继航.七氟丙烷气体灭火系统常见设计失误与改进[J].消防科学与技术,2009,28(4):193-195+203.

6.气体灭火系统验收规范 篇六

5.1.1火灾自动报警系统竣工后，建设单位应负责组织施工、设计、监理等单位进行验收，验收不合格不得投入使用。

5.1.2火灾自动报警系统工程验收时应按本规范附录E的要求填写相应的记录。

5.1.3对系统中下列装置的安装位置、施工质量和功能等进行验收。

1火灾报警系统装置(包括各种火灾探测器、手动火灾报警按钮、火灾报警控制器和区域显示器等);

2消防联动控制系统(含消防联动控制器、气体灭火控制器、消防电气控制装置、消防设备应急电源、消防应急广播设备、消防电话、传输设备、消防控制中心图形显示装置、模块、消防电动装置、消火栓按钮等设备);

3自动灭火系统控制装置(包括自动喷水、气体、干粉、泡沫等固定灭火系统的控制装置);

4消火栓系统的控制装置;

5通风空调、防烟排烟及电动防火阀等控制装置;

6电动防火门控制装置、防火卷帘控制器;

7消防电梯和非消防电梯的回降控制装置;

8火灾警报装置;

9火灾应急照明和疏散指示控制装置;

10切断非消防电源的控制装置;

11电动阀控制装置;

12消防联网通信;

13系统内的其它消防控制装置。

5.1.4按《火灾自动报警系统设计规范》GB50116设计的各项系统功能进行验收。

5.1.5系统中各装置的安装位置、施工质量和功能等的验收数量应满足以下要求。

1各类消防用电设备主、备电源的自动转换装置，应进行3次转换试验，每次试验均应正常。

2火灾报警控制器(含可燃气体报警控制器)和消防联动控制器应按实际安装数量全部进行功能检验。消防联动控制系统中其他各种用电设备、区域显示器应按下列要求进行功能检验：

1)实际安装数量在5台以下者，全部检验;

2)实际安装数量在6～10台者，抽验5台;

3)实际安装数量超过10台者，按实际安装数量30%～50%的比例、但不少于5台抽验;

4)各装置的安装位置、型号、数量、类别及安装质量应符合设计要求。

3火灾探测器(含可燃气体探测器)和手动火灾报警按钮，应按下列要求进行模拟火灾响应(可燃气体报警)和故障信号检验：

1)实际安装数量在100只以下者，抽验20只(每个回路都应抽验);

2)实际安装数量超过100只，每个回路按实际安装数量10%～20%的比例进行抽验，但抽验总数应不少于20只;

3)被检查的火灾探测器的类别、型号、适用场所、安装高度、保护半径、保护面积和探测器的间距等均应符合设计要求。

4室内消火栓的功能验收应在出水压力符合现行国家有关建筑设计防火规范的条件下，抽验下列控制功能：

1)在消防控制室内操作启、停泵1～3次;

2)消火栓处操作启泵按钮，按5%～10%的比例抽验，

5自动喷水灭火系统，应在符合现行国家标准《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084的条件下，抽验下列控制功能：

1)在消防控制室内操作启、停泵1～3次;

2)水流指示器、信号阀等按实际安装数量的30%～50%的比例进行抽验;

3)压力、电动阀、电磁阀等按实际安装数量全开关部进行检验。

6气体、泡沫、干粉等灭火系统，应在符合国家现行有关系统设计规范的条件下按实际安装数量的20%～30%的比例抽验下列控制功能：

1)自动、手动启动和紧急切断试验1～3次;

2)与固定灭火设备联动控制的其它设备动作(包括关闭防火门窗、停止空调风机、关闭防火阀等)试验1～3次。

7电动防火门、防火卷帘，5樘以下的应全部检验，超过5樘的应按实际安装数量的20%的比例，但不小于5樘，抽验联动控制功能。

8防烟排烟风机应全部检验，通风空调和防排烟设备的阀门，应按实际安装数量的10%～20%的比例，抽验联动功能，并应符合下列要求：

1)报警联动启动、消防控制室直接启停、现场手动启动联动防烟排烟风机1～3次;

2)报警联动停、消防控制室远程停通风空调送风1～3次;

3)报警联动开启、消防控制室开启、现场手动开启防排烟阀门1～3次。

9消防电梯应进行1～2次手动控制和联动控制功能检验，非消防电梯应进行1～2次联动返回首层功能检验，其控制功能、信号均应正常。

10火灾应急广播设备，应按实际安装数量的10%～20%的比例进行下列功能检验。

1)对所有广播分区进行选区广播，对共用扬声器进行强行切换;

2)对扩音机和备用扩音机进行全负荷试验;

3)检查应急广播的逻辑工作和联动功能;

11消防专用电话的检验，应符合下列要求：

1)消防控制室与所设的对讲电话分机进行1～3次通话试验;

2)电话插孔按实际安装数量的10%～20%的比例进行通话试验;

3)消防控制室的外线电话与另一部外线电话模拟报警电话进行1～3次通话试验。

12火灾应急照明和疏散指示控制装置应进行1～3次使系统转入应急状态检验,系统中各消防应急照明灯具均应能转入应急状态。

5.1.6本节各项检验项目中，当有不合格时，应修复或更换，并进行复验。复验时，对有抽验比例要求的，应加倍检验。

5.1.7系统工程质量验收评定标准应符合下列要求：

1系统内的设备及配件规格型号与设计不符、无国家相关证明和检验报告的，系统内的任一控制器和火灾探测器无法发出报警信号，无法实现要求的联动功能的，定为A类不合格。

2验收前提供资料不符合本规范第5.2.1条要求的定为B类不合格。

3除1、2款规定的A、B类不合格外，其余不合格项均为C类不合格。

7.气体灭火系统验收规范 篇七

电气火灾监控系统设计、安装及验收规范

送审稿

编制说明

二〇一二年二月二十日

《电气火灾监控系统设计、安装及验收规范》

编制说明

一、规范的提出

随着社会经济的发展，居民家用电器的增加，各种大负荷电器的普及，使全区因电气因素引发的火灾数量逐年剧增，据统计，2009年全区电气故障引发的火灾共432起，占到火灾总数的39.22％。根据公安部消防局电气火灾原因技术鉴定中心的统计资料显示，电气火灾大部分是由电气线路的直接或间接故障引起的，如果能对电气线路的故障和异常状态进行有效监控，及早发现电气火灾隐患，就能及时提醒相关人员消除隐患，避免火灾事故的发生。对此，建筑设计防火规范》、《高层民用建筑设计防火规范》等消防技术标准对电气火灾早期预警、预报设备安装使用作了具体规定，国内多家厂家也为此设计了多种类型的电气火灾监控系统。

但是，由于目前针对电气火灾监控系统国内还没有相应的国家标准和行业标准，对该设备的设计、施工及验收没有相应的依据，使电气火灾监控系统无法得到正常的推广和运用，也不利于广西火灾防控工作的开展。为了使该系统在广西区消防管理中有规范可依，2011年8月，广西质量技术监督局经研究决定，将《电气火灾监控系统设计、安装及验收规范》列为2011年第十批广西地方标准制定项目计划，为此，我们专门成立了课题组，制订了广西区的《电气火灾监控系统设计、安装及验收规范》地方标准。该规范的编制也集中体现了用户的需求，此规范为设计、安装、验收以及系统的维护提供技术依据，为电气火灾监控系统设计、安装及验收规范的推广使用起到推动作用。

主要起草单位：广西壮族自治区公安厅消防局、上海华宿电气技术有限公司、南宁富迪佳科技有限公司。

二、编制方法

本规范的编写遵照建设部建标[1996]号文件关于“工程建设标准编写规定”来编制，该规定明确了它适用于工程建设国家标准、行业标准和地方标准的编写。在编写条文的同时，应编写标准的条文说明，并规定了标准的构成和编写顺序。本规范的编排顺序按总则，规范性引用文件，术语和定义，规格型号，系统的构成，系统设计，系统的安装，系统的验收，系统的维护共九部分。基本内容尽力做到有针对性、科学地、准确地、定量地表达出来。用词方面尽量做到准确、严谨、统一和通俗易懂。

三、主要性能指标的来源

本标准规范依据： GB 14287

《电气火灾监控系统》、GB 50116

《火灾自动报警系统设计规范》及国家现行有关建筑消防工程质量的法律、法规、管理标准结合广西的实际情况制定。

四、工作简况

广西壮族自治区地方标准《安电气火灾监控系统设计、安装及验收规范》初稿完成后，在华蓝设计院等16家单位广泛征求意见，共征集意见12条，采纳6条，并针对所提意见对初稿进行了修订。

五、标准的属性 《电气火灾监控系统设计、安装及验收规范》地方标准，不仅是工程设计人员设计的技术标准，也是广西壮族自治区的公安消防监督管理部门提供了监督管理的技术依据。这将对保障人员密集场所人员安全疏散，减少火灾人员伤亡，防止和减少火灾危害，遏制群死群伤火灾事故具有十分重要的意义。鉴于此，建议本标准为广西地方推荐性标准。

《电气火灾监控系统设计、安装及验收规范》编制小组

8.气体灭火系统在炼油厂中的应用 篇八

关键词：七氟丙烷,气体灭火,电气火灾

国际社会为保护人类赖以生存的大气臭氧层而签署了著名的《蒙特利尔公约》。此公约于2005年在我国生效,这就意味着对大气臭氧层具有极强破坏作用的卤代烷“1301”和“1211”灭火系统已被禁止使用。气体灭火系统必须寻找其替代物,而七氟丙烷无疑是其中的佼佼者。

众所周知,电气类火灾是严禁水的,此类火灾发生时,需要快速、健康而环保的灭火,气体灭火系统正致力于此。其灭火机理是淹没式地向着火区域释放大量的气体灭火剂,在抑制燃烧化学反应的同时, 降低着火区域内空气中的氧含量和环境温度,使该区域内的火势被快速扑灭。

1气体灭火系统原理

在炼油厂中气体灭火系统适合与自动报警系统配套相连,分为自动、手动、应急操作的联合控制方式。

当无人时,将灭火控制盘的控制方式选择键拨到“自动”位置。保护区有火灾发生时,火灾探测器接收到火灾信息并经甄别后,由报警和灭火控制系统发出声﹑光报警及下达灭火指令给气体灭火系统的控制盘。控制盘收到信号后,就会发出指令在0~30s后打开电磁启动器,继而依次打开氮气启动瓶瓶头阀﹑分区选择阀和各储瓶瓶头阀,释放灭火剂实施灭火。当有人在防护区现场时,将灭火控制盘的控制方式键拨到“手动”位置。当人为发现火灾或火灾报警系统发出火灾信息,即可操作灭火控制盘上的灭火手动按钮,仍将按上述既定程序实施灭火;当火灾报警系统或灭火控制系统发生故障,不能投入工作时,发现火灾,通知人员撤离保护区,人为启动“联动设备”(即拔下电磁启动器上的保险盖, 压下电磁铁轴芯),实施灭火。

2气体灭火系统在炼油厂中的应用

现代化的炼油厂精密仪器以及计算机等电气设备众多且价值昂贵,发生火灾时要求把损失降至最低且能及时恢复,所以几乎所有的机柜间、UPS间和通讯机房等电气设备房间都安装了气体灭火系统,其中99% 采用的是七氟丙烷气体灭火系统。

以某炼油厂生产装置的机柜间为例,根据《气体灭火系统设计规范》中规定:图书、档案、票据和文物资料库等防护区,七氟丙烷灭火设计浓度宜采用10%;在通讯机房和电子计算机房等防护区,七氟丙烷灭火设计浓度宜采用8%,设计喷放时间不应大于8s;在其它防护区,设计喷放时间不应大于10s。所以设计七氟丙烷灭火浓度C1=80%,喷放时间t=7s。

2.1保护区域的实际容积

保护区域的实际容积为:V=9×16×3.5=504m3。 灭火剂气体在101k Pa大气压和防护区最低环境温度下的比容,应按式 (1) 计算:

式中:T为防护区最低环境温度,℃;K1为0.1269; K2为0.000513;T为20℃。

根据公式 (1),则有:

S=K1+K2T=0.1269+0.000513×20=0.13716

2.2灭火设计用量

防护区灭火设计用量按式(2)计算:

式中:W为灭火设计用量,kg;C为灭火设计浓度或惰化设计浓度,%;V为防护区净容积,m3;S为灭火剂气体在101k Pa大气压和防护区最低环境温度下的比容,m3·kg-1;K=1,为海拔高度修正系数。

2.3灭火剂储瓶规格和数量选定

根据广东胜捷消防公司气体灭火技术资料,选用MJP-150(150L)型储瓶,每个气瓶装载灭火剂70kg,每个气瓶药剂剩余量综合管网剩余量按5kg计算,那么气瓶的数量为:(70×n)-(5×n) > 319.52, 解得n > 4.92,n取5。

由此可见仅需要5个气瓶,用时7s便可将一个500多m3的区域火灾解决,充分说明其具有占用空间小,灭火速率快的特点。

气瓶的数量由保护区域容积决定,所以七氟丙烷灭火系统在同时保护两个或以上的区域时,往往采用双排或多排复合式储瓶组。这样可以根据保护区域的大小来选择喷射的气瓶组,针对性强,节约资源。气体灭火瓶组宜设在专用储瓶间内,储瓶间宜靠近防护区,并应符合建筑物耐火等级不低于二级的有关规定及有关压力容器存放的规定,且应有直接通向室外或疏散走道的出口。储瓶间和灭火系统防护区域的环境温度应为 -10~50℃。

3气体灭火系统的优缺点

现代炼油厂所采用的七氟丙烷灭火系统是一种高效能的灭火设备,其灭火剂是一种无色、无味、 低毒性、绝缘性好、无二次污染的气体,对大气臭氧层的耗损潜能值(ODP)为零,是目前替代卤代烷1211、1301最理想的替代品。

但在发生火灾的区域内,一旦有人员尚未及时撤离,就开启了气体灭火系统,那么造成的后果将非常严重,甚至死亡。所以一般的气体灭火系统都会给人员留有一定的撤离时间(30s)。

4结语

9.气体灭火系统验收规范 篇九

七氟丙烷有被称之为FM-200，其属于碳、氟、氢化合物，是一种无色无味、无二次污染、不导电的气体，它的分子式为CF3CHFCF3，其密度约为空气的6倍左右，灭火机理为物理与化学相结合，较为显著的特点有毒性低、清洁性高、灭火效率高、电绝缘性好等等，最大的优点是FM-200不会对臭氧层造成破坏，这是因为它在大气当中仅会停留非常短的时间，环保性能要远远高于卤代烷。目前，FM-200的研究开发已经取得了十分显著的成果，作为一种洁净型气体灭火剂，它将成为卤代烷最为理想的替代品。

经有关试验结果显示，FM-200对臭氧层的耗损潜能值ODP=0，温室效应的潜能值GWP=0.6，灭火剂毒性检测未发现不良反应浓度，作为能够替代卤代烷的灭火剂，FM-200适用于有人居住的区域和经常有人工作或是停留的场所。由于FM-200具有较高的情节性，从而使其具有十分广泛的使用范围，如变配电室、计算机机房、发电机房、油库、档案室、金库、轮船、地铁等等。近年来，在国际上采用FM-200代替卤代烷的应用研究越来越多，大量的实践表明，FM-200灭火系统在消防灭火中具有较高的应用价值和潜力，这对于确保人们生命和财产安全具有非常重要的现实意义。

2 七氟丙烷气体灭火系统设计过程中常见的失误

由于我国对FM-200的研究起步较晚，虽然也取得了一定的成绩，但是在FM-200灭火系统的设计过程中，常常会出现一些失误，这在一定程度上影响了系统的灭火效果，下面对设计中较为常见的失误和存在的问题进行分析。

2.1 灭火剂喷放到防护区的浓度问题

在FM-200灭火系统的实际设计过程中，有时常常会忽略灭火剂喷放的浓度问题。就单元独立的灭火系统而言，设计的灭火浓度应当与实际灭火浓度基本相一致，然而，组合式分配系统的灭火剂储存量一般都是根据最大防护区来进行确定的，若是灭火剂充装量不到位，便有可能导致某些个别的小防护区内的实际灭火浓度过大。例如，原灭火剂设计容量为8%，设计用量为110kg，每瓶实际充装量为100kg。这样一来由于仅能喷射两瓶灭火剂，从而造成灭火度为14.5%。而ISO14520中明确规定，FM-200的未见不良反应浓度应为9%，可见不良反应浓度为10.5%，换言之，当灭火剂的实际浓度大于等于9%时，便有可能对防护区内的人员安全构成一定程度的威胁。

2.2 灭火系统喷头设计问题

就FM-200灭火系统而言，灭火剂全部是经由喷头释放到防护区域当中，我国现行的GB50370-2005中对FM-200灭火系统喷头设计的计算方法给出了明确的规定，其中详细阐明了不同储存压力级别、不同喷头流量和不同末端压力下的喷头计算方法。然而，很多设计中未标明喷头的规格，这是较为常见的设计失误之一。由于DN50-25每种规格的管道都有很多个规格的喷头与之相匹配，喷头等效孔口的面积也均不相同，若是随意选用喷头，势必会对FM-200的喷放效果造成影响。

2.3 带有全封闭天花防护区的设计失误

通常情况下，在全封闭天花的防护区内，由于FM-200灭火剂喷放之后一般不会窜至天花上部的空间当中，所以在防护区体积的计算过程中，基本不用考虑这部分空间，但是，当灭火剂喷放之后会出现汽化，这样一来其体积便会快速膨胀，从而会对防护区的内部空间造成较大的压强，为此，GB50370-2005中规定泄压口的设定应当按照防护区的维护结构及门厂所能够承受内压的允许压强来设计，这样可以确保防护区的内部压力处于限制的安全值以内。然而，在实际设计中，却出现按照开式天花计算全封闭天花防护区体积的情况，这显然是不正确的，很可能会对防护区内的易损设备以及无法及时疏散得知人员安全构成威胁。

3 改进七氟丙烷气体灭火系统设计的有效途径

3.1 对防护区划分进行优化

采用FM-200灭火系统的防护区，应当以固定的封闭空间进行划分，这样有助于建立被保护物发生火灾时的灭火剂设计浓度，并保持一定的浸渍时间。通常情况下，当一个防护区内包含两个或是更多的封闭空间时，想要使设计的灭火系统能够在火灾发生后同时喷放给这些空间各自所需的灭火计量是非常困难的，因此，当某个封闭空间的围护结构属于不易燃烧体，且该空间可以建立被保护物火灾扑灭所需的浸渍时间，就可以将该空间划分为一个防护区。

3.2 合理确定喷放时间

正常情况下，若是固体表面火灾的预燃时间相对加长，则有可能发展成为深位火灾，这不利于FM-200灭火，同时气体与液体火灾的预燃时间一旦过长还有可能引起爆炸，这就要求灭火设计浓度应当增大为惰化设计浓度。由此可见，缩短灭火剂的喷放时间尤为重要。目前，国际上和一些发展国家的标准中，都将卤代烷的喷放时间规定为不大于10s。由于FM-200遇热时产生的主要成分为HF，其与空气中的水蒸气结合后会形成氢氟酸，其对一些精密的仪器和设备具有较强的侵蚀损害。按照有关试验结果表明，当卤代烷在火灾现场的喷放时间从10s缩短至5s时，分解产物约减少50%左右。故此，为了有效防止FM-200在灭火时对精密设备造成损害，应当将喷放时间缩短到8s，这一时间经试验验证是可行的。

3.3 精确计算灭火剂用量

按照《七氟丙烷洁净气体灭火系统设计规范》中有关规定，防护区内FM-200灭火剂的设计用量计算公式如下：

上式中，W表示FM-200的设计用量，单位kg;C表示FM-200的设计浓度(%);V代表防护区内的经溶剂(m3);K表示海拔修正系数，当海拔高度为0时，K值为1;S表示FM-200过热蒸汽在101KPa与防护区最低环境温度的比容(m3/kg)。该计算公式中，充分考虑了防护区内门、窗等缝隙引起的灭火剂泄漏量，同时认为FM-200灭火剂在喷射时始终以浓度泄漏，经验证由该公式计算出的结果是安全的。

摘要：七氟丙烷气体是一种非常理想的灭火剂, 以其为基础设计出来的灭火系统无论是在灭火效果还是在环保方面都要优于卤代烷。正因如此, 使得七氟丙烷灭火系统的应用越来越广泛。然而, 由于一些因素的影响, 使得设计人员在系统设计中常常会出现一些失误, 这在一定程度上影响了灭火系统的效果。基于此点, 本文就七氟丙烷气体灭火系统常见设计失误与改进展开探讨。

关键词：七氟丙烷,灭火系统,优化设计

参考文献

[1]裴丽萍.气体灭火系统 (IG541.七氟丙烷) 生产现状及在消防工程中面临的新问题[J].给水排水, 2007.

[2]赵昕.七氟丙烷气体灭火系统在工程中的应用[J], 山西建筑, 2009.