混凝土泵送能力验算

混凝土泵送能力验算（共7篇）（共7篇）

1.混凝土泵送能力验算 篇一

泵送混凝土施工裂缝的成因和防治

泵送混凝土不仅应能改善混凝土的`施工性能,而且应能减少收缩、防止裂缝、提高抗渗性、改善耐久性.但是某些工程表明,泵送混凝土强度不足、凝结异常时有发生,特别是裂缝普遍存在,在一定程度上影响结构的抗渗性和耐久性,值得引起足够的重视,重点分析其产生原因,找出防止裂缝的措施.

作 者：达炜 作者单位：邢台路桥建设总公司,河北,邢台,054001刊 名：黑龙江科技信息英文刊名：HEILONGJIANG SCIENCE AND TECHNOLOGY INFORMATION年，卷(期)：“”(3)分类号：U4关键词：泵送 混凝土 施工裂缝 成因 防治

2.混凝土泵送能力验算 篇二

关键词：泵送,混凝土,原材料,质量,控制,养护,工程应用

一、引言

当前, 全国各地的基础设施建设正在轰轰烈烈地进行着。在所有的基础设施建设中, 混凝土生产质量的控制成了关键, 随着施工技术的不断发展, 泵送混凝土的生产过程控制、施工工艺日趋先进, 管理水平日趋科学化。所谓泵送混凝土就是通过专用混凝土输送泵和管道靠泵压力将混凝土直接输送到浇筑点, 这是业内人士众所周知的, 勿需多述。但是如要完全控制好混凝土浇筑的全过程, 进一步提高混凝土浇筑过程的施工效率, 提高混凝土的质量, 还必须从混凝土配合比设计的原材料、计量下料等细节进行控制;还有, 混凝土的养护是获得优质混凝土不可缺少的部分, 否则很难获得优质的混凝土产品。笔者多年来从事火电厂建设、民用设施建设, 积累了一点经验, 现就泵送混凝土生产质量控制的有关问题与大家共同探讨。

二、泵送混凝土原材料控制

(一) 水泥

应确定水泥的品种、密度、表比面积、标准稠度用水量、已含矿物掺和料品种及含量、水化热、细度、凝结时间。泵送混凝土应选用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥和粉煤灰硅酸盐水泥, 不宜采用火山灰质硅酸盐水泥。水泥品质应符合现行的国家标准GB/T175, 选用的水泥强度应与混凝土的设计强度相适应, 水泥产品一定要进行双控, 采购入库的水泥在取得出厂合格证的同时, 还应在出库前送试验室检验, 检验合格后方可投入使用, 同时确认各组分的含量是否发生较大变化, 以便及时调整配合比。如:已含矿物掺和料含量发生变化时, 应调整混凝土配合比中矿物掺和料的掺量, 确保矿物掺和料占胶凝材料总量的比例不变, 以保证混凝土的可泵性。

(二) 砂子

确定砂子产地、松散堆积密度、表观密度、5mm以上颗粒的含量、氯离子含量、含水量等。泵送混凝土宜采用中砂, 筛除5mm以上颗粒后的细度模数应在2.3至3.0之间, 其通过0.315mm筛孔的颗粒含量不应少于15%。

当氯离子含量超标时, 会对钢筋有锈蚀作用, 最终破坏钢筋混凝土的使用寿命;当含水量发生变化时, 应调整混凝土搅拌时的加水量, 以确保水胶不变;当5mm以上颗粒的含量发生变化时, 应调整石子用量, 以保证混凝土的浆骨比不变。一般泵送混凝土的砂率不宜小于35%, 并不宜大于45%。

(三) 粗骨料

确定粗骨料品种、最大粒径、颗粒级配、级配后的空隙率等。

粗骨料宜采用连续级配, 其针片状颗粒含量不宜大于10%, 其最大粒径不得超过钢筋间距的2/3、构件断面最小边长的1/4、混凝土板厚的1/2, 同时不应超过管径的1/4, 其空隙率应充分给予重视, 以不同粒径的二级配或三级配后的松散堆积密度空隙率不大于42%为宜, 在水胶比和浆骨比一定的条件下, 砂石比的变动主要可影响施工性和变形性质, 对硬化后的强度也会有影响。

(四) 掺和料

确定其品种、密度、细度、烧失量、需水量比等。

泵送混凝土宜掺用粉煤灰或其他活性矿物掺和料, 其质量应符合国家现行有关标准的规定。掺用矿物掺和料, 既可以节约成本减少水泥用量, 又能减少混凝土与管壁的摩擦, 改善混凝土的可泵性, 对混凝土的后期强度也有所改善。选择掺和料时, 应着重关注掺和料的细度和需水量比。这两个因素控制不好, 会给混凝土的强度和可泵性带来不利影响。矿物掺和料的掺量应根据工程性质、环境和施工条件来确定。一般泵送混凝土的水泥和矿物掺和料的总量不宜少于300kg/m3, 对于地下和水下工程, 尤其是大体积工程, 矿物掺和料可用到最大掺量。

(五) 外加剂

确定其品种、浓度、减水剂的减水率、引气剂的引气量等。

泵送混凝土应掺用泵送剂或减水剂, 掺用泵送剂或减水剂, 应根据施工需要及对混凝土性能要求、建筑物所处环境条件, 适当选用相应性能的外加剂。只有选择合理的外加剂, 才可改善混凝土的和易性、提离可泵性, 合理降低混凝土中水泥用量, 否则会适得其反。外加剂的掺量不能只凭其说明书上描述的掺量范围随意掺 (占水泥质量的0.5%～2.5%, 这个也太大了, 其实它是针对多种水泥而言) , 一旦确定了所用水泥的品种、牌号、强度等级, 就必须经过试验, 找到其与所用水泥的最佳掺量。只有这样, 外加剂才能发挥出它特有的功效, 这才是我们所期望的。

当使用液体外加剂时, 建议用部分已计量好的水将外加剂稀释, 然后再加入到搅拌机里已搅拌均匀的水泥、掺和料、砂子、石子的混合物上;当使用粉剂外加剂时, 可用部分已计量好的水将外加剂溶解, 必须搅拌均匀, 或者将粉剂外加剂与已计量好的水泥混合均匀后, 然后加入到搅拌机中。

不能使用已变质的减水剂, 有的外加剂有沉淀产生, 但经过搅拌仍可用的, 不属于变质范围。

当掺用引气型外加剂时, 其混凝土含气量不宜大于4%。

(六) 拌和用水

一般应采用可饮用的自来水或洁净的淡水。

三、混凝土拌和物生产控制

(一) 计量

生产过程中, 必须保证原材料称量的准确, 建议每个台班应不少于一次校准, 并严格控制各原材料称量的允许偏差值, 每盘用料称量偏差一般控制如表1。

(二) 水胶比

水胶比是影响混凝土强度的最主要因素, 在水泥强度相同的条件下, 混凝土强度随着水胶比的增大而降低。因此, 拌制混凝土时应严格按照试验室出具的混凝土配合比设计报告进行配料, 严禁随意更改水胶比。泵送混凝土的水胶比不宜大于0.60。

(三) 坍落度

泵送混凝土坍落度一般控制在160～200mm, 坍落度损失后仍为140～180mm左右, 管道出口坍落度一般在120mm左右。现场施工时, 应当根据泵送的水平距离、竖直距离、浇筑地点、浇筑部位选择适当的坍落度。因为坍落度过小, 会造成泵送困难甚至堵管;坍落度过大, 不但浪费水泥, 而且质量不易控制, 还容易产生泌水或离析, 对可泵性反而不利。

(四) 试验实内混凝土的搅拌时间实验室内混凝土的搅拌时间按表2控制。

当掺用外加剂时, 搅拌时间应适当延长至180s。在混凝土搅拌站, 当材料稳定时, 混凝土的搅拌时间一般为90s, 同时还应根据混凝土的运输距离作相应调整。

在一定程度上, 混凝土强度随着搅拌时间的延长有所增长, 但长时间搅拌既不经济也不合理, 搅拌时间过长, 不太坚硬的粗集料在大容量机中会因此脱角、破碎而影响混凝土质量。

(五) 施工配合比的换算

在施工现场, 拌和工应随时观察砂、石原材料的变化, 随时测定砂、石的含水量, 然后将试验室出具的理论配合比换算成施工配合比, 调整将要投入搅拌机的水、砂、石的质量。此项工作必须在保证水胶比不变的情况下进行。

(六) 混凝土的养护

混凝土浇筑后, 应及时进行养护。混凝土养护措施主要有喷雾养护、覆盖浇水养护。喷雾养护表面上空形成一层雾状隔热层, 使表面混凝土在浇筑过程中减少阳光直射强度, 降低表面环境温度, 对减少混凝土在浇筑振捣过程中温度回升有较好效果;覆盖浇水养护, 是以保护混凝土表面温度湿度为主。引起混凝土表面裂缝的原因是干缩和温度应力, 干缩引起表面裂缝一般仅数厘米深度, 主要靠养护解决。引起表面拉应力的温度因素有:气温变化、水化热和初始温差。气温变化主要有:气温骤降、气温年变化和日变化, 特别是混凝土浇筑初期内部温度较高时尤应注意表面保护。在混凝土表面覆盖塑料薄膜或湿麻包袋等, 紧贴混凝土表面起到隔温效果, 是防止表面裂缝的最有效措施。

四、工程应用

多年来, 我们在来宾电厂、柳州电厂、桂林电厂、柳州回龙冲泵站、柳州堤防工程、合山电厂、田东电厂等民用建筑工程建设中, 由于混凝土方量大, 一直采用泵送混凝土的施工方法。我们不断更新和完善了泵送混凝土的施工工艺, 加强对原材料的进场、搅拌过程控制、浇筑后的养护等各个细节的监督管理, 从而提高了泵送混凝土生产质量, 所生产的混凝土浇筑顺利, 混凝土拌和物的和易性好、可泵性强, 混凝土成品表面平整美观、光滑、密实。柳州回龙冲泵站、合山电厂等现场抽取的混凝土试块抗压强度和钻芯取样检测的结果均满足设计要求, 为创造优质工程提供了保证。

五、结论

第一, 混凝土生产质量控制的关键在于原材料与拌和过程中各个细节的监督控制。施工过程中必须注意现场原材料的检测, 同时分析和控制各因素、各环节, 并有相关记录。

第二, 认真贯彻质量目标, 认真按照有关规范对混凝土生产质量严格控制, 是获得优良泵送混凝土的保证。

参考文献

[1]JGJ55-2000普通混凝土配合比设计规程[S].

3.混凝土泵送能力验算 篇三

(中铁二十局集团,陕西咸阳 71)

摘要:风火山隧道的施工和使用都处在负温以下,需研究出适于负温下施工的高性能混凝土,文章详细

介绍低温早强高性能混凝土试验中材料的选择、配合比的优化、施工参数选定及施工的质量控制。关键词:低温早强 高性能混凝土 试配试验 施工质量中图分类号:TU528131;U455191 文献标识码:B

212 原材料选择

(1)水泥。选用3215R以上的低碱普通硅酸盐水

1 工程概况

风火山隧道全长1338m,轨顶标高海拔4908139m,处于高原冰雪型气候区,其特征是干燥、急风、暴雪、雷电等变化无常,常年平均气温在-6℃以下,年平均地温为-115℃～-410℃。地质岩层复杂,集饱冰冻土、富冰冻土、裂隙冰、泥砂岩于一体,施工基本是在负温下进行的,是在低温下使用,凝土施工的研究。

泥或硅酸盐水泥,主要技术指标见表2。

(2)细骨料。>218秀水河河砂,主3。

(3),不得含有冰、雪等3,主要技术指标见表4。(3065处右侧泉水,其指5。

表2 水泥主要技术指标

指 标标准允许值实

测值

祁连山大通河

细度标准稠度Π%≤10315410

26132615

2 211 复合外加剂的选择

用水量

安定性

初凝

必须合格合格合格

≥45min

终凝≤10h

抗折

抗压

≥515≥3215813813

43154218

凝结时间28d强度ΠMPa

试验中选取的复合外加剂试配试验及其性能检验见表1。复合外加剂是由铁道科学研究院研制的、适

用于青藏铁路沿线不同环境气候条件下和各种结构部位及类型的系列混凝土外加剂,在规定负温条件下混凝土7d、14d、28d的抗压强度比同期基准混凝土分别提高20%～40%、30%～40%、25%～35%。当气温>-5℃时,掺复合外加剂为Ⅰ型;当气温在-5℃～-10℃时,掺复合外加剂为Ⅱ型;当气温在-10℃～-15℃时,掺复合外加剂为Ⅲ型。

表1 复合外加剂性能

性能外加剂

凝结时间差

减水泌水含气Πmin率率比量

Π%Π%Π%初凝终凝

000

412415414

+20+40+40

1h36min3h30min1h45min3h50min

表3 细骨料主要技术指标

指 标标准值实测值315

含泥泥块坚固云母氯化硫化轻物

细度

量含量性含量物含量物含量质含量碱活性模数

Π%Π%Π%Π%Π%Π%Π%

≤310

018

118

015

01004

≤110

015

≤011活性

骨料

表4 碎石主要技术指标

抗压强度比

Π%

指 标标准值实测值

含泥量Π%≤110

016

泥块含坚固性针片状颗粒量Π%≤0125

压碎指标Π%≤910

510～716

碱活性≤011无

Π%≤810

210

总含量Π%≤1010

911～512

-7d28d

-7d-7d

+28d+56d115123120

132129129

复合外加剂1918复合外加剂复合外加剂1815

+502613Π-5℃102+432315Π-10110+43Π-15126

表5 水质主要技术指标

不溶物

指 标

(mgΠΠL)标准值

注:-7d+28d系指在负温下养护7d后转入标准条件下再养护28

d;-5℃时的抗压强度比是指在规定负温条件下7d的抗压强度与同期

基准混凝土抗压强度的比。

可溶物

(mgΠΠL)

Cl

(mgΠΠL)

-

SO4

(mgΠΠL)

2-

pH值5～9

第12期青藏铁路风火山隧道高性能泵送混凝土的试验研究31

213 配合比的优化

低温早强高性能混凝土的影响因素较为复杂,选

4

择L9(3)正交表头进行正交试验,所拟因素水平见表6,试验结果及分析见表7。

4

表6 L9(3)因素水平

分析正交试验的结果可得出:①水胶比是影响混

凝土强度的主要因素,当WΠC胶≥0138时,强度达不到设计要求;②砂率对混凝土和易性有显著影响,取值在41%～43%为最佳;③复合外加剂掺量对混凝土的坍落度和含气量影响显著,当掺量

经过正交优化设计试配后,初步确定了风火山隧道采用的混凝土配合比,见表8。

表8 混凝土配合比

强度等级

C30

水平

123

ABC

水胶比

013501380141

砂率Π%

404244

复合外加剂Ⅲ型掺量Π%

81012

水泥用量3

(kgΠΠm)

378～400

水胶比

砂率

Π%

复合外加剂掺量Π%

10～11

0135～013740～43

4

表7 L9(3)正交试验与结果分析表

214 配合比试验方法及养护条件

R7

R28

因素

编号

A

B

C

D

坍落度Πmm

9018555185205

水胶比砂率Π%掺量Π%空列

Q2010QQQQQQQQ

01350135013501380138013801410141014115815518729410411413013461141104011510

40424440424440424413818517747412411411011421241154316211

810121012881013318218552319411413014431142184113118

1233123116016018020412412410012

Π%

319410410410319416410413

ΠMPa

381539153718281628142919

ΠMPa

45194710451340344414401339104111

根据《青藏铁路高原多年冻土区隧道工程施工技

术细则》《、术条件》以及设计、,;试件成(设定温度为

,养护7d后再转入标养条件下养,28

d,以作强度对比之用;另外还需制作混凝土抗冻融、抗渗及护筋性等试件。215 混凝土拌合物性能试验通过对优化后配合比的试拌和拌合物性能的检测,其结果见表9。

表9 混凝土拌合物性能

强度

等级

C30

坍落度极差分析

K1K2K3RK1K2K3RK1

影响规律:

11复合外加剂掺量影响最大,取1210%,坍落度最大;

21砂率有一定影响,取中间值最佳;

31空列最小,试验结果合理。影响规律:

11掺量影响较大,不宜超过中值;

21水胶比有一定影响,不宜>0138;

31砂率有影响,取42最佳;41空列R稍大,试验合理性欠佳。

水泥用量外加剂坍落度含气量泌水率

和易性3

(kgΠmmΠ%Π%Πm)掺量Π%Π

387

10

175

413

良好

含

气量极差分析

216 混凝土力学性能及强度发展规律

R28

极

差分析

K2K3R

4118影响规律:

11水胶比影响大;431921砂率影响不大;

31强度随复合外加剂掺量的增大而明显降低;4115

41空列R稍大,试验合理性欠佳。214

共制作试件48组,按不同龄期进行强度试验,其

结果见表10。通过分析可以发现,在负温条件下混凝土并没有停止水化,水化仍以一定速度进行;混凝土强度发展规律表现为强度随龄期增长明显;从标准养护强度上,混凝土早强、增强效果好,有利于混凝土早期抗冻。

表10 混凝土强度试验结果

强度等级

C30

混凝土抗压强度ΠMPa

-3d515

(12)

-7d-14d-28d-56d1015(23)

1818(41)

2318(52)

2819(63)

7d3411(74)

28d4518(100)

-7d+28d3618(80)

注:①水泥为甘肃永登祁连山牌3215R级普通硅酸盐水泥。②使用青藏公路里程3022处碎石场石子最大粒径为40mm。③试验机械拌制成型。④文章中涉及外加剂的掺量均为内掺法。

注:-7d+28d系指在负温下养护7d后转入标准条件下再养护28

d;负温控制在-13℃～-17℃;括号内为达到28d强度百分比。

32铁 道 建 筑December,2004

217 混凝土的长期耐久性能(4)混凝土施工设备。进出口各使用:1台DXLZ21112AX型蒸汽锅炉,布置暖气片,对原材料进行预加

经过对成型的试件进行长期耐久性的试验,见表11。混凝土的各项耐久性指标均符合青藏铁路耐久性

指标标准要求。

表11 混凝土长期耐久性能试验结果

序号

指标名称

抗冻相对动弹性模量PΠ%

1

热;2台JS500型强制式混凝土搅拌机和2套PLB1200

3

型自动计量配料机进行混凝土拌制;2台TST26型6m轨行式混凝土搅拌运输车水平运输;2台HBT60116175ZAG型混凝土输送泵压至模板台车内;1

标准值

P≥60

大通河水泥实测值

6216

祁连山水泥实测值

6510314113

台9m长轨行式衬砌台车进行初期衬砌施工,2台6m

长轨行式衬砌台车进行二次衬砌施工。

(5)原材料的保温及加热。原材料根据气温不同进行调整。当气温低于-5℃时,使用蒸汽加热水的预热方法,当水温超过60℃时,就先将骨料与水拌合,均匀后再加入水泥、外加剂等。当气温低于-10℃时,采用水与骨料同时加热的方法。

(6)混凝土的搅拌。混凝土的拌制统一在拌合站集中进行,拌合站设置于暖棚内,采用2台JS500型强制式混凝土搅拌机和2套PLB1200型自动计量配料机进行混凝土拌制,拌制的时间控制在210～215;,按,5%～6%。

2台TST26。当气候,在容器外套保温罩,混凝土运输至浇筑处的温度与热工计算的要求不相符时,及时采取措施进行调整,尽量减少混凝土的运输和现场停留时间。根据含气量的损失试验,控制时间为30min。

(8)混凝土的.浇筑。混凝土的浇筑采用2台HBT60116175ZAG型混凝土输送泵压至模板台车内,利

性能

300次

强度损失率fcΠ%质量损失率ωnΠ%

fc≤25

ωn≤5

S≥S12Q≤1000

2345678

抗渗性能S

抗渗透Cl-性能Q/C抗裂性能(裂缝宽度)δΠmm

-耐SO24腐蚀性能K

14mmΠ112MPa5390118011140133

27mmΠ112MPa8980103111170125

δ≤012

K≥018G≤0150

(kgΠ耐磨性能GΠm2)

护筋性能

抗碱―骨料反应性能εtΠ%

无锈蚀ε0110t≤

无锈蚀

0104

无锈蚀

0104

注:混凝土强度等级为C30,均评定为合格。

3 (1)凝土配合比为:水泥∶石∶水∶外加剂=1∶1199∶2175∶0139∶0111。复合外加剂掺量内掺法为10%,外掺法为11%,塌落度为16～18cm。负温控制在-13℃～-16℃内养护时,R-3=516MPa,R-7=1015MPa,

R-7+28=4112MPa;负温控制在-7℃～-10℃内养护

时,R-3=614MPa,R-7=1116MPa,R-7+28=4312MPa;负温控制在0℃～-5℃内养护时,R-3=715MPa,R-7=1214MPa,R-7+28=4318MPa。

(2)动力设备。根据施工及生活用电总功率及发

用插入式振动器振捣密实,最后利用台车上安装的附

着式振动器振捣1min,一次成型。浇筑现场入模温度控制在5℃～8℃。

(9)洞内通风、供氧、保温。风火山隧道地处高原,空气稀薄,含氧量低,影响施工工作效率,洞内施工要求环境温度-5℃～5℃,为保证洞内施工人员每分钟

3

应有4m新鲜空气,且空气中氧含量≮19%,二氧化

3

碳≯015%,氮氧化合物浓度

3

20mΠh,氧气纯度达96%)连续供氧,洞内的供氧方式采用管道弥散式结合移动氧吧车。在隧道进出口各挂一道棉帐门帘(预留通行口),以控制洞内外热量、氧量的交换。

(10)初衬混凝土的两阶段养护。在未拆模板之前主要采用洞内控温、保温养护;脱模后喷涂一次养护液,采用洞内控温、保温进行保温养护,并及时监测温度变化以调节洞内温度,确保混凝土的温度在下降到

电机组的24h工作情况,进出口各配备2台扬州英泰功率为250kW的250GF型移动式发电机组,1台扬州华东功率为264kW的HDV325型移动式发电机组。根据用风量,进出口各配备3台750HH型(空压机公

3

称容积流量2112mΠmin,发动机功率224kW)美国寿

力移动式空压机,适用于高海拔、缺氧地区的隧道施工。

(3)通风设备。暖季进出口各使用1台8821型轴

流通风机向隧道内通风(风量1000mΠmin);寒季使用我单位研制的STDK2100型空气加热隧道通风机(风量

3

3880mΠmin)。

20第12期

铁 道 建 筑RailwayEngineering

33

文章编号:100321995(2004)1220033203

两种模式下的线路平面施工复测

李善军

(中铁二局第四工程公司,成都 610300)

摘要:设计单位向施工单位交桩时,或者交接中线桩,或者交接导线点。文章针对两种交接模式,分别介

绍利用J2型全站仪进行施工复测的内外业工作方法。关键词:线路施工 施工测量 中线法 导线法中图分类号:U212124 文献标识码:B 施工单位中标一项线路工程后,首先要做的一项重要工作就是对所辖管段进行线路平面施工复测。复测目的是对设计单位所交桩点和线路资料进行现场核对,以保证施工放样出来的中线符合设计要求。

以前设计单位交桩时,常将线路的交点、副交点、直线转点、曲线五大桩和线路资料交给施工单位,施工单位复测时通常沿着设计单位所走线路对水平角和距离进行复核。线上,一旦开工肯定要被破坏,要依据,需要不停地恢复,置六个护桩,,细部放线时还要置镜在恢复的中桩上进行。这种传统复测

方法不仅要浪费很多物力和时间、效率不高,而且细部放线的误差也较大。

现在由于全站仪在施工单位的普及使用,使得利。,,施工时利用主,由于每次,所以测设精度不受影响。

中线桩的,简称中线法交桩复测;近年来不少设计单位习惯将控制线路的导线点和线路资料交给施工单位,对这种交桩方式的复测更简单,简称导线法交桩复测。下面详细阐述这两种复测方法。

0℃以前能获得抗冻所需的临界强度。

4 高性能泵送混凝土的施工质量控制

检查拌制混凝土所用原材料的品种、规格和用量、每一工班至少2次;检查混凝土在拌合站和浇筑地点的含气量、泌水率、坍落度,每工作班至少2次;在每一工作班内,当配合比受外界影响有变动时,及时调整混凝土的施工配合比。在浇筑地点制作3组混凝土试件进行强度试验,其中1组试件在标准养护条件下养护,1组放置在与结构物同条件下养护(最好放在易于受冻的部位);1组放置在与结构物同条件下养护7d后转入标准养护条件下养护。检验抗渗、抗冻等所用试件,应在与结构物同条件下养护28d后,再按标准养护条件养护28d后进行耐久性指标试验。通过对强度试件及耐久性试件按《青藏铁路高原多年冻土区混凝土耐久性技术条件》进行检测均满足要求,见表12。

强度等级

表12 混凝土强度及长期耐久性能试验结果

强度实测值ΠMPa

融300次抗渗

锈蚀强度损失质量损失相对动弹标号作用率fcΠ%率WnΠ%性模量P(S≥12)

(Δfc≤25)(ΔWn≤5)(P≥60)无

211～514

115～314

慢冻法冻融300次

快冻法冻

C303614～5118≥75>12

5 结语

经过大量试验和研究,低温早强高性能泵送混凝

土在风火山隧道工程中各项力学性能均能达到要求,保证了风火山隧道的质量。

修回日期:2004-09-20

4.混凝土泵送能力验算 篇四

关键词：挂篮,安全,验算

某特大桥梁全长1799.94m, 主通航孔跨径布置为5×62m, 采用单箱单室直腹板断面现浇箱梁。除边跨30米现浇外, 4个墩位采用4对挂篮施工, 每段分0#~6#块, 节段长为:8m+2×4m+2×4m+2×4.5m+2×4.5m+2×4.5m+2×4.5m+2m合龙段+30m支架现浇, 最重3#梁段126吨。挂蓝设计荷载:2400k N (含挂蓝自重) , 挂蓝自重723.8k N。包含主桁架、底篮、内外模板、施工平台等。人员机具按30k N;最重悬浇梁段自重126吨;挂蓝主桁前端臂受力长度6.15m, 后端臂长6.15m, 主桁高度4.03m, 两主桁片间宽度5.85m。最大受力作用下, 挂篮总体变形不超过17mm。

1、各结构受力计算

根据荷载由下而上的传递规律, 本计算顺序为:底模板、侧模板、底篮、吊带、主桁、抗倾覆性能等。

1.1 底模板结构受力计算

由[10槽钢+5mm面板组焊而成, 槽钢间距25cm。 (1) 最大受力跨度1.0m, 位于底板, 主要计算其抗弯强度

底模板力学参数:A=312cm2, IX=4688cm4, WX=625cm3。最不利荷载q=1.2×1×3×26=94KN Mmax=94×1.02/8=11.8KN.mσ=M/WX=11.8×103/625=19Mpa, 安全系数为145/19=7, 安全。 (2) 底模最小受力跨度0.1, 位于肋腹板之下, 主要计算其抗压强度。[槽钢腹板厚5.3mm, σ=F/A=490×103/ (13×0.0053×1) =7.1安全系数为140/7.1=19, 安全。

1.2 底篮计算

1.2.1 纵梁计算。

正对箱梁腹板处纵梁受力最不利, 受力简图如下:

4I40a组合力学参数:A=410.4cm2, IX=125444cm4, WX=5366cm3。梁高3.4m, 最不利荷载q=3.4×2.75×1×26/2.75=88.4KN。通过结构力学计算, 得出弯矩、剪力:

Mmax=489KN.mσmax=M/WX=489×103/ (5366×10-6) =91Mpa, 安全系数为145/94=1.6, 安全。

Qmax=321KN.mτmax=Q/dh=321×10-3/ (4×0.0105×0.4) =19Mpa, 安全系数为100/19=5.2, 安全。挠度通过结构受力软件计算得出挠度fmax=0.01mm, 可忽略不计。

1.2.2 下横梁受力计算

工况一:混凝土浇注达到设计尺寸, 底篮横梁承受着腹板、底板混凝土及附加荷载, 分析此工况的受力。下横梁由2I45a型钢及钢板组焊而成。根据混凝土截面、型钢自重、附加荷载等得出各项荷载为:

作用在前下横梁、后下横梁的荷载为:

F前=1298×2/6.15=422KN

F后=1298×4.15/6.15=876KN

(2862×10-6) =14 Mpa, 安全系数为145/14=10, 安全。最大挠度f max=5ql4/ (384EI) =0.00005=0.05mm, 可以忽略不计。

对底篮变形的影响主要是非弹性变形, 要求结点安装牢靠。

后横下梁的荷载计算如下 (受力、弯矩、剪力分布图略)

Qmax=383 KN.mΤmax=Q/dh=383×103/ (2×0.115×0.45) =37Mpa, 安全系数为100/37=2.7, 安全全

挠度:fmax=5ql4/ (384EI) =0.0001m=0.1mm, 可以忽略不计工况二:在挂篮行走时, 后下横梁仅两端吊

工况二:在挂篮行走时, 后下横梁仅两端吊点提挂, 受力跨度最大计算此时刚度。此时挂篮主要受自重荷载:

此时侧吊杆受力:N3=8.4×12.6/2=53KN。

工况三:混凝土浇注达到设计尺寸, 挑梁承受着内外模板及翼板、顶板混凝土重量, 分析此工况的受力。外挑梁为2根2[25组合型钢。

外挑梁受力F外= (140+20+2.3×26) /2=110KN, Mmax=110× (6.15-4.5) /2=91KN.mб=M/WX=91×103/ (1080×10-6) =84Mpa, 小于145MPa, 安全

内挑梁受力F内= (88/2+20+2.5×26) =129KN, Mmax=129× (6.15-4.5) /2=106KN.m

б=M/WX=106×103/ (1080×10-6) =98Mpa, 小于145MPa, 安全

2 吊杆受力分析

2.1 后吊杆受力分析

通过计算分析, 得出各吊杆在最不利工况下最大受力:

N1=278KN;N2=104KN;N3=56KN;N外模杆=33KN;N内模杆=39KN;

以上数据显示, 最小抗拉安全系数为1.8, 最大拉伸变形为3.3mm, 认为安全。

2.2 前吊杆受力分析

通过计算分析, 得出各吊杆在最不利工况下最大受力:靠腹板的前吊杆受力最大, 为N拉=134KN, 内模外模等辅助吊杆比后吊杆小。

以上数据显示, 最小抗拉安全系数为4.5, 最大拉伸变形为7.5mm, 认为安全。

3 主桁受力分析

主桁架为2片纵向三角桁架, 主要由主梁、斜拉带、立柱、横联等组成, 前上结点受力:

P= (290/2+8.8+152+27+84+140+22+1260+30) /2=934.4KN通过对主桁荷载分析, 计算各杆件轴力、弯矩、剪力、弹性变形如下表:

最大弯矩Mmax=4.8×2.732/8+757.5×0.1=80KN.m

立柱所能承受最大轴力N= (757.5+53) ×2+4.8×4.9×0.1=1623KN

б=Mmax/W+F/A=80×103/1962+1623×103/ (448×10-4) =77 Mpa, 小于145 Mpa, 安全

结束语:通过对各构件受力验算, 认为此三角挂篮在该桥梁项目工程中使用是安全的。

参考文献

[1]《公路桥涵施工技术规范》 (.JTJ041-2000) 北京.人民交通出版社, 2000.

[2]《钢结构设计规范》 (.GB50017-2003) 北京.中国计划出版社, 2003.

5.浅析长距离泵送混凝土 篇五

1 原材料

混凝土是目前用量最大的建筑材料。其主要构成为水泥、骨料等混凝土工程质量的好坏直接影响着整个钢筋混凝土结构的整体质量, 而混凝土原材料的质量直接影响着混凝土工程的质量。因此, 确保钢筋混凝土结构质量其中一个重要的因素是要从混凝土原材料的质量控制做起。在此前提下, 我们对配合比进行了设计。

2 配合比设计

2.1 对于原材料的要求

商品混凝土必须满足预防混凝土工程碱集料反应的规定, 对于Ⅱ类工程“使用B类低碱活性集料配制混凝土。

(1) 水泥:采用普通硅酸盐水泥。 (2) 骨料:石子, 应用5~25mm连续级配碎卵石。针片状颗粒含量≤10%, 含泥量小于1%, 泥块含量小于0.5%。砂:应采用中砂, 含泥量小于3%, 泥块含量小于1%, 通过0.315筛孔的砂, 不小于15%。 (3) 搅拌用水:一般采用自来水、饮用水。 (4) 外加剂的类型以及要求:泵送混凝土部分的外加剂使用应使混凝土具有较好的和易性、抗离析性、同时混凝土含气量不大于3%, 以减小泵送混凝土表面气泡生成概率。 (5) 掺和料要求:掺合料的比表面积、细度等各项技术参数应有利于泵送混凝土的施工, 如粉煤灰矿粉的搀和量在满足结构要求的前提下, 尽可能提高混凝土整体的粘聚性、和易性等。

2.2 混凝土配置强度

计算水灰比:W/C=0.46×52.5/49.9+0.46×0.07×52.5=0.47;选用W/C=0.42, W/C=0.47, W/C=0.52根据JTS202-2011水胶比水胶比≤0.35确定用水量:根据设计坍落度150±30的要求另外加剂减水率23.0%, JTS202-2011选取用水量为W=154kg。

水泥用量:选用W/C=0.33, C=154/0.33=466kg;根据JTS202-2011来选定砂率:40%每立方米基准混凝土砂、石:V=1000 (1-0.01A) -WW/ρW-WB/ρB=1000 (1-0.01) -154-466/3.1=685.68L;WS=VγρS=685.68×0.4×2.60=713.10kg;WG=V (1-γ) ρG=685.68× (1-0.4) ×2.70=1111kg因此基准混凝土每立方米用量:

计算外加剂用量:466×1.5%=7.0kg, 根据外加剂固含量计算外加剂含水量:7.0-7.0×0.3916=4.2kg, 取4kg。W=154-4=150kg。

根据JTS202-2011中高性能混凝土矿物外掺料中矿粉掺量占胶凝材料体积50%~80%, 胶凝材料体积不大于混凝土体积的35%要求:0.5≤K/466≤0.8;233≤K≤373;矿粉取250Kg符合要求250/466=0.54。

水泥:水:砂:石:矿粉:外加剂=216∶154∶713∶1111∶250∶7。

3 堵管原因及改进

3.1 混凝土坍落度过大或过小

坍落度过小, 会增大输送压力, 加剧设备磨损, 并导致堵管。坍落度过大, 高压下混凝土易离析而造成堵管。

3.2 含砂率过小、粗骨料级配不合理

细骨料按来源可分为:河砂、人工砂、海砂、山砂, 其中河砂的可泵性最好。细骨料按粒径可分为:粗砂、中砂、细砂, 其中中砂的可泵性最好。粗骨料按形状可分为:卵石、碎石。卵石的可泵性最好。

3.3 水泥用量过少或过多

水泥在泵送混凝土中, 起胶结作用和润滑作用, 同时水泥具有良好的保水性能, 若水泥用量过少, 将严重影响混凝土的吸入性能, 同时使泵送阻力增加, 混凝土的保水性变差, 容易泌水、离析和发生堵管。

3.4 外加剂的选用不合理

外加剂的种类很多, 如:加气剂、减水剂、超塑化剂、缓凝剂、泵送剂等, 根据混凝土的强度要求和水泥的品种, 合理地选择外加剂, 对提高混凝土的泵送性能起到很重要的作用。

3.5 砂浆配合比不合格

砂浆的配合比也很关键。当管道长度低于150米时, 用1∶2的水泥砂浆 (1份水泥/2份砂浆) ;当管道长度大于150米时, 用1∶1的水泥砂浆 (1份水泥/1份砂浆) , 水泥用量太少也会造成堵管。

4 小结

从混凝土性能来讲:对于泵送混凝土的性能要求比较高, 要求混凝土和易性否则的话容易引起混凝土在泵送过程中发生堵泵现象;泵送混凝土的坍落度从规范角度要求120mm以上, 但是实际施工过程中, 120mm的坍落度有时候也不好泵送, 这跟混凝土的标号有直接的关系, 对于高标号混凝土可能要达到200mm左右的坍落度才能满足泵送要求, 但是也不是坍落度越大越好, 如果坍落度过大, 混凝土发生离析, 也一样要发生堵泵。

摘要：为克服长距离泵送混凝土泵送后塌落度小, 不流动, 不宜振捣的情况, 通过长距离泵送混凝土的可泵性试验, 对长距离泵送混凝土配合比进行了探索, 并提出了长距离泵送混凝土施工要点以及堵管的预防处理措施。最终实现施工效率的大大提高。

关键词：长距离,泵送混凝土,可泵性试验,施工效率

参考文献

6.浅谈泵送混凝土裂缝的防治 篇六

关键词：泵送混凝土,施工,质量,裂缝,防治

使用泵送商品混凝土代替现场搅拌混凝土已越来越得到普及，但在应用的同时也产生了诸多以前不曾出现的问题。根据多年来的实践观察，发现采用商品混凝土建造的建筑，与采用传统普通混凝土建造的建筑相比，由于混凝土总收缩量增加，引起裂缝的现象大增，施工期尤其严重。随着泵送商品混凝土技术的推广使用，开裂问题仍然比较突出，尤其是早期各种收缩现象因受约束产生应力而导致的开裂，虽然早期产生的构件裂缝并不一定影响结构的承载力，但裂缝的存在会影响建筑物的外观，并对结构的正常使用和耐久性等造成一定的影响。

1 干缩裂缝

1.1 现象

干缩裂缝多为表面性的平行线状或网状浅细裂缝,宽度多在0.05～0.2mm之间,大体积混凝土中平面部位多见,较薄的梁板中多沿其短向分布。

1.2 原因分析

干缩裂缝多出现在混凝土养护结束后的一段时间或是混凝土浇筑完毕后的一周左右。水泥砂浆中水分的蒸发会产生干缩,且这种收缩是不可逆的。干缩裂缝的产生主要是由于混凝土内外水分蒸发程度不同而导致变形不同的结果。混凝土干缩主要和混凝土的水灰比、水泥的成分、水泥的用量、集料的性质和用量、外加剂的用量等有关。

1.3 预防措施

⑴选用收缩量较小的水泥,一般采用中低热水泥和粉煤灰水泥,降低水泥的用量。

⑵混凝土的干缩受水灰比的影响较大,水灰比越大干缩越大,因此在混凝土配合比设计中应尽量控制好水灰比,同时掺加合适的减水剂。

⑶改善骨料级配。严禁使用单粒级配，采用2种甚至3种粒径段的集料(碎石)，进行科学合理的掺配。骨料级配合理可减少水泥用量，而减少水泥用量便可以减少水泥的水化热。同时，改善混凝土的不均匀性，提高混凝土的抗拉强度。

⑷严格控制混凝土搅拌和施工中的配合比,混凝土的用水量绝对不能大于配合比设计所给定的用水量。

⑸加强混凝土的早期养护,并适当延长混凝土的养护时间。冬季施工时要适当延长混凝土保温覆盖时间,并涂刷养护剂养护。

⑹在混凝土结构中设置合适的收缩缝。

2 塑性收缩裂缝

2.1 现象

混凝土塑性收缩是由于混凝土终凝以前表面失水引起毛细管压力而产生的表面收缩，裂缝在终凝之前形成，一般分布不规则，易出现龟裂状。

2.2 原因分析

塑性收缩是指混凝土在凝结之前,表面因失水较快而产生的收缩。其产生的主要原因为:混凝土在终凝前几乎没有强度或强度很小,或者混凝土刚刚终凝而强度很小时,受高温或较大风力的影响,混凝土表面失水过快,造成毛细管中产生较大的负压而使混凝土体积急剧收缩,而此时混凝土的强度又无法抵抗其本身收缩,因此产生龟裂。影响混凝土塑性收缩开裂的主要因素有水灰比、混凝土的凝结时间、环境温度、风速、相对湿度等等。

2.3 预防措施

⑴选用干缩值较小早期强度较高的硅酸盐或普通硅酸盐水泥。

⑵严格控制水灰比,掺入高效减水剂来增加混凝土的坍落度和和易性,减少水泥及水的用量。

⑶养护前注意进行表面收光。由于塑性收缩在混凝土终凝前后都有出现的可能性，所以初凝前注意及时进行收光。

⑷缩短凝结时间。混凝土凝结时间越长，暴露在空气中的非养护时间就延长，相应混凝土表面总的失水量就越大。出现塑性收缩裂缝的可能性就越大。所以实际工程中，应尽量避免凝结时间过长。

⑸减少混凝土表面水的蒸发速度。尤其在夏天高温和大风天气，注意减少和避免混凝土表面阳光的直射和减少混凝土表面的风速都是有效的方法。例如设置遮阳和挡风设施,及时养护。

3 沉陷裂缝

3.1 现象

此类裂缝多为深进或贯穿性裂缝,其走向与沉陷情况有关,一般沿与地面垂直或呈30～45°角方向发展,较大的沉陷裂缝,往往有一定的错位,裂缝宽度往往与沉降量成正比关系。裂缝宽度受温度变化的影响较小。地基变形稳定之后,沉陷裂缝也基本趋于稳定。

3.2 原因分析

沉陷裂缝的产生是由于结构地基土质不匀、松软,或回填土不实或浸水而造成不均匀沉降所致;或者因为模板刚度不足,模板支撑间距过大或支撑底部松动等所致,特别是在冬季,模板支撑在冻土上,冻土化冻后产生不均匀沉降,致使混凝土结构产生裂缝。

3.3 预防措施

⑴对松软土、填土地基在上部结构施工前应进行必要的夯实和加固。

⑵保证模板有足够的强度和刚度,且支撑牢固,并使地基受力均匀。

⑶防止混凝土浇筑过程中地基被水浸泡。

⑷模板拆除的时间不能太早,且要注意拆模的先后次序。

⑸在冻土上搭设模板时要注意采取一定的预防措施。

4 温度裂缝

4.1 现象

温度裂缝多发生在大体积混凝土表面或温差变化较大地区的混凝土结构中。温度裂缝的走向通常无一定规律,大面积结构裂缝常纵横交错;梁板类长度尺寸较大的结构,裂缝多平行于短边;深入和贯穿性的温度裂缝一般与短边方向平行或接近平行,裂缝沿着长边分段出现,中间较密。裂缝宽度大小不一,受温度变化影响较为明显,冬季较宽,夏季较窄。高温膨胀引起的混凝土温度裂缝是通常中间粗两端细,而冷缩裂缝的粗细变化不太明显。此种裂缝的出现会引起钢筋的锈蚀,混凝土的碳化,降低混凝土的抗冻融、抗疲劳及抗渗能力等。

4.2 原因分析

⑴对于体积较大的混凝土块体来说，由于硬化初期水泥和水，水化时放热的作用，使混凝土内部处于升温状态，即水化热很高40～600C左右。外层混凝土因比内部混凝土温度低，相对产生了受冷收缩，这种收缩受到内部高温混凝土膨胀作用的约束(限止)而产温度裂缝。

⑵混凝土在施工阶段,外界气温影响是显而易见的。如果遇到气温骤降,混凝土表面气温急剧下降超过7～10℃,这就会大大增加混凝土内外温度梯度,造成由温差而引起的混凝土表面裂缝,但其裂缝深度只有30mm左右。

4.3 预防措施

⑴尽量选用低热或中热水泥,如矿渣水泥、粉煤灰水泥等。

⑵减少水泥用量，将水泥用量尽量控制在450kg/m3以下。

⑶降低水灰比,一般混凝土的水灰比控制在0.6以下。

⑷改善骨料级配,掺加粉煤灰或高效减水剂等来减少水泥用量，降低水化热。

⑸改善混凝土的搅拌加工工艺,降低混凝土的浇筑温度。

⑹在混凝土中掺加一定量的具有减水、增塑、缓凝等作用的外加剂,改善混凝土拌合物的流动性、保水性,降低水化热,推迟热峰的出现时间。

⑺加强混凝土温度的监控,采取如在混凝土中埋设水管，通入冷水降温等冷却、保护措施。

⑻加强混凝土养护,混凝土浇筑后,及时用湿润的草帘、麻片等覆盖,并注意洒水养护,适当延长养护时间,保证混凝土表面缓慢冷却。

5 化学反应引起的裂缝

5.1 现象

这种裂缝一般出现在混凝土结构使用期间自然酥松、膨胀开裂。

5.2 原因分析

混凝土拌和后会产生一些碱性离子,这些离子与某些活性骨料产生化学反应并吸收周围环境中的水而体积增大,造成混凝土酥松、膨胀开裂。

5.3 预防措施

⑴选用碱活性小的砂石骨料。

⑵选用低碱水泥和低碱或无碱的外加剂。

⑶选用合适的掺和料抑制碱骨料反应。

⑷对其骨料应进行碱活性测定，从而从根本上避免碱骨料反应的发生。

6 钢筋锈蚀产生的裂缝

6.1 现象

此种类型的裂缝多为纵向裂缝,沿钢筋的位置出现。

6.2 原因分析

由于混凝土质量较差或钢筋保护层不足,混凝土保护层收二氧化碳侵蚀碳化至钢筋表面，是钢筋周围混凝土碱性减低，或由于氯化物介入，钢筋周围氯离子含量较高，均可引起钢筋表面一氧化膜破坏，钢筋中的铁离子与侵入的氧气和水份发生锈蚀反应，其锈蚀物氢氧化铁体积比原来增长2～4倍，从而对周围混凝土产生应力，导致保护层混凝土开裂、剥离，沿钢筋纵向产生裂缝。

6.3 预防措施

⑴保证钢筋保护层的厚度。

⑵混凝土级配要良好。

⑶混凝土浇筑要加强振捣，最大限度保证混凝土自身密实完好。

⑷钢筋表层涂刷防腐涂料。

⑸严格控制含氯盐外加剂的用量。存在腐蚀性强的空气和地下水地区尤其要慎重。

参考文献

[1]孙跃生.混凝土裂缝控制中的材料选择.化学工业出版社,2009

[2]韩素芳,龚维恕.钢筋混凝土结构裂缝控制指南,第一版.化学工业出版社,2004

7.泵送混凝土常见问题及防治 篇七

按照泵送混凝土给人的直观感觉及从低流动性混凝土的设计原理来看,泵送混凝土的质量似乎不如低流动性混凝土好。其实不然,掺入外加剂并控制良好的大流动性混凝土质量不仅不会降低,反而会提高且较为稳定,还可按工厂化组织施工。但是由于很多施工单位在施工经验、认识深度、现场管理等方面的原因,出现了各种质量问题,似乎已成为泵送混凝土的质量通病。本文就结合常见的质量问题进行分析并提出相应的防治措施。

1 混凝土实体强度不足

造成泵送混凝土强度不足的原因有以下几个方面:

1.1 混凝土配制强度不足

根据施工技术规范,混凝土试配强度:

式中:Rc—设计标号换算成相对应的强度等级;

6—立方体试块的标准差,由施工单位根据自己

的历年统计资料确定,无历史资料可查表确定。

根据公式(1),C40非人工(以C40混凝土为例)的试配强度

《混凝土强度检验评定标准》(GBJ 107-87)对水泥混凝土抗压强度合格标准的评定方法分数理统计和非数理统计两种。

(1)当混凝土的生产条件在较长时间内能保持一致,且同一品种混凝土的强度变异性能保持稳定时,应由连续的3组试件代表一个验收批,其强度应同时满足下列要求。

当混凝土强度等级不高于C20时:

fc u,min≥0.85fcu,k

当混凝土强度等级高于C20时:

fcu,min≥0.90fcu,k

式中:mfcu——同一验收批混凝土强度的平均值(MPa);

fcu,k——设计的混凝土强度标准值(MPa);

60——验收批混凝土强度的标准值(MPa);

fcu,min——同一验收批混凝土强度的最小值(MPa)。

60应根据前一检验期内同一品种混凝土试件的强度数据,按下式确定:

式中:△fcu,I——前一检验期内第i验收批混凝土试件中强度的最大值与最小值的差;

m——前一检验期内验收批中批数。

每个检验期不应超过3个月,且在该期间内验收总批数不得小于15组。

(2)当混凝土的生产条件不能满足上述规定,或在前一检验期内的同一品种混凝土无足够的强度数据用以确定验收批混凝土强度标准差时,应由不小于10组的试件代表一个验收批,其强度同时符合下列要求:

式中:Sfcu——验收批混凝土强度的标准差(MPa),当Sfcu的计算值小于0.06 Feu,k时,取Sfcu=0.06Fcu,k;

k1、k2——合格判定系数;按下表取用。

Sfcu按下式计算:

式中:fcu,I——验收批内第i组混凝土试件的强度(MPa);

n——验收批内混凝土试件的中组数。

合格判定系数

试件组数n 10～14 15～24≥25

(3)对零星生产的预制构件的混凝土或现场搅拌批量不大的混凝土,可采用非统计法评定。此时验收批混凝土强度必须同时满足下列要求:

当混凝土试件强度的代表性有怀疑时,可采用非破损检验方法(如回弹法、超声法等)或从结构、构件中钻取芯样的方法。按有关标准的规定,对结构构件中的混凝土强度进行推定,作为是否应进行处理的依据。但非破损检验决不能代替混凝土标准试件,来作为混凝土强度的合格评定。当采用钻芯检验时,其取样应在结构或构件受力较小,避开主筋、预埋件和管线,便于钻芯机安装与操作的部位。对高度和直径均为100mm或150mm芯样试件抗压强度值,可直接作为边长为150mm立方体试件的混凝土抗压强度值。对薄壁构件及钻去芯样对整个结构物安全有影响时,不能采用此法。

1.2 混凝土施工时的水灰比大于配合比中水灰比

实际上,操作者为方便施工及防止堵管等事故的发生,往往追求较大的坍落度,而忽视强度指标。另外,由于现场管理人员的管理不到位,对水灰比缺少严格的控制等原因,均使混凝土实际水灰比大于理论水灰比,从而导致混凝土强度的降低。

防治措施:加大管理力度,操作者不得随意增加用水量,若发现混凝土工作性能较差,及时向技术员报告,经查找原因、分析情况后采取相应对策,并按技术员的指令调整配合比;现场管理人员也应按规范要求经常抽查混凝土坍落度,以检查混凝土的工作性能,确保混凝土按要求进行施工。

1.3 泵送剂的性能及惨量

大部分外加剂生产厂家在编写产品说明书时,对其泵送剂减水率及缓凝时间均作了夸大,在对福州某厂家生产的泵送剂指标作了试验,说明书中的减水率及缓凝时间分别为12%、5h,实测分别为7.5%、2.5h,且坍落度损失较快,鉴于此两方面原因,可以进一步解释施工时操作者追求高坍落度的原因。

防治措施:根据评定的不同要求,正确进行配合比的设计,确保具有够的试配强度;加强混凝土拌和质量的控制,保证配合比的准确性;不论何种外加剂,使用前都应进行试验,且在使用过程中严格控制剂量。

2 混凝土裂缝问题

裂缝是混凝土施工中常见的问题,在泵送混凝土施工中同样不可避免。泵送混凝土产生的裂缝有三种形式。

(1)塑性收缩裂缝。

混凝土表面蒸发过快或被钢筋、模板等吸水过快以及风干等原因造成未凝固混凝土急剧脱水而产生收缩裂缝。

防治措施:降低混凝土的单位用水量,增加钢筋、模板等的湿度,在混凝土临近终凝前作一次收面。

(2)沉陷裂缝。

产生沉陷裂缝的主要原因是混凝土混合料过稀,坍落度过大,混凝土的沉陷量也随之增大。这种裂缝经常出现在厚大体积的混凝土结构中,一般在浇筑后1～2h左右形成,这种裂缝若不加以严格检查并想办法予以消除,其危害非常大,甚至会降低结构的承载能力。

防治措施:严格控制坍落度;在混凝土成型后1～2h再进行一次复振;加强抹面工作。

(3)干燥收缩裂缝。

此种裂缝在混凝土结构物中最为常见,可以说是混凝土结构物的质量通病。此种裂缝发生在混凝土终凝后及以后较长时间(1～2h)内,混凝土的干燥收缩是由于混凝土表面水分蒸发引起水泥石干燥收缩所造成的。由于混凝土蒸发非常缓慢,且裂缝深度较小,所以常常被人们所忽视,但是在日常的使用过程中,由于裂缝的存在使水分浸入混凝土内部,经过多次冻融循环作用而使混凝土最终损坏。

防治措施:混凝土终凝后立即进行养护,防止水分散失,使混凝土表面保持湿润状态,且养护时间适当延长。

3 局部混凝土振捣不实

泵送混凝土由于具有较大的流动性而易于振捣密实,所以振捣这一环节常常被忽视。施工实践证明,在一些钢筋较密的部位或梁的锚固部位,往往由于振捣工的疏忽以及粗骨料粒径太小、模板漏浆等方面的原因,造成振捣不实,甚至存在空洞的现象。

防治措施:①混凝土浇筑过程中插入式振动器的移动间距不应超过其作用半径的1.5倍,与侧模应保持5～10cm距离,插入下层混凝土的5～10cm深度;②粗骨料的最大粒径不宜过小,应严格按规范要求选择;③钢筋较密的或梁的锚因端等特殊部位应采用小直径的振捣棒加强振捣,改进浇筑工艺,并在施工中安排专人检查;④模板拼接应紧密,并加海绵条,防止漏浆。

由于泵送混凝土具有无可比拟的优越性,必将在今后的工程中得到更为广泛的应用,泵送混凝土常见的上述质量问题也将随着施工实践的不断深入而逐渐加以克服。

参考文献

[1]GBJ301-1988,建筑工程质量检验评定标准