电力工程建筑体积计算规则

电力工程建筑体积计算规则（精选6篇）

1.电力工程建筑体积计算规则 篇一

1、建筑物超高啬费以超过檐高20m部分的建筑面积以平方米计算，即建筑物楼面高度超过20m时则楼层按建筑面积计算超高增加费.

2、建筑物檐高超过20m，但最高一层或其中一层楼面未超过20m的则该楼层在20米以上部分仅能计算每增加1米的层高增加费，

3、建筑物层高超过3.6米时，以每增高1米(不足0.1米按0.1米计算)按相应子目的20%计算，并随高度变化按比例递增。

4、同一建筑物中有2个或2个以上的不同檐口高度时，因分别按不同高度竖向切面的建筑面积套用定额。

5、单独装饰工程超高部分人工降效以超过20米部分的人工费分段计算。

2.电力工程建筑体积计算规则 篇二

公路工程概预算工作是一项时尚但很繁琐的工作, 它贯穿于公路工程建设的研究立项, 投资运行, 建设实施, 竣工决算等各个环节, 是当前工程建设中提纲契领的重头戏。作为公路工程造价的执行者和实施者, 势必具备一定的专业技术知识和行业基本素质, 结合本人这几年的工作实践总结, 简要谈谈公路工程概预算工程量计算规则。

作为具体实施设计概算, 施工图预算的编制工作人员, 概预算的合理性、可靠性及准确性将对投标工作产生重要影响, 也是概预算编制人员不断学习, 提高业务能力和工作水平的一个过程。在工作实践当中, 遵循一定的工作程序, 抓住编制重点, 是确保概预算编制的有效手段。因而, 科学的进行工程量计算, 做到不重不漏是编制概预算的基础工作。

首先, 深入熟悉设计图纸资料, 了解施工方案是编制概预算的基础, 设计图纸是计算工程量的主要依据。它除了表示各种不同结构的尺寸外, 而用为计价的基础资料的各种工程量, 基本上都反映在图表上, 而有些又是隐含在图纸上, 如砼、砂浆标号、砌石工程的规格种类以及施工要求, 对新材料、新工艺的应用, 核对各种图纸, 如构造物的平面、立面、结构大样图等, 相互之间是否有矛盾和错误, 图与表反映的工程量是否一致, 都应进行核对, 对影响较大的关键部位或量大价高的工程量, 必要时应重新进行复核计算, 熟悉各种设计图集, 都是必不可少的。

1 路基工程

1.1 路基土石方的开挖工作, 是按工作难易程度, 将土壤和岩石分为松土、普通土、硬土、软石、次坚石、坚石六类, 而土石方的运输和压实则只分为土方和石方两项, 并均以m3为计算单位。所以, 应注意按土石类别或土方和石方分别计算工程量, 以便套用定额进行计价。

1.2 路基土石方的开挖、装卸、运输是按天然密实体积计算, 填方则是按压 (夯) 实的体积计算。当移挖作填或借土填筑路堤时, 应考虑定额中所规定的换算系数。即采用以天然密实方为计量单位的定额乘以规定的换算系数进行计价。

1.3 由于施工机具存在经济运距的问题, 如推土机推移土石方的经济距离, 中型推土机一般为50M—100M, 超过经济运距是不经济的, 而汽车的运距若小于500M, 也难以发挥汽车运输的优势。所以, 为了合理确定路基土石方的运输费用, 同时考虑公路路基土石方的施工又是以推土机为主的情况下, 在计算土石方的增运数量时, 应考虑分别不同机械类型及基经济运距计算数量和运量, 进行统计和汇总计算出平均运距, 以此作为土石方运输计价的依据。

1.4 路基排水及防护工程, 概算定额综合了挖基、排水等工程内容, 以圬工实体作为计价依据, 如石砌挡土墙, 不分基础、墙身、片石的块石。

1.5 软土地基处理, 当采用砂或碎石等材料作为垫层时, 要核查设计图表资料是否已扣减相应的路基填方数量, 以免重复计价。

1.6 填方数量, 要根据实际情况, 确定需要洒水的数量。

1.7 在计算路基土石方数量时, 不扣除涵洞和通道所占路基土石方的体积;而高等级公路应据实际情况, 适当扣减路基填方数量。

1.8 有些项目设计图表中不能反映出来, 应考虑在施工组织设计中, 清除表土或零星填方地段的基底压实, 耕地填前夯实后回填至原地面标高所需的土石方数量, 因路基沉陷需增加填筑的土石方数量;为保证路基边缘的压实须加宽填筑时所需的土石方数量。

2 路面工程

2.1 开挖路槽的废方, 在计算路基土石方数量时, 是否作了综合平衡调配。原则上不应在某一地段一面进行借土填筑路堤, 一面又产生大量废方需远运处理的不合理现象。若路槽废方需远运处理时, 应确定弃土场的地点及其平均运距, 根据路基横断面和沿线路基土石方成份确定挖路槽的土石方体积, 不应以路基土石方的比例作为划分的依据。

2.2 根据概算定额的规定, 各类稳定土基层级配碎石、级配砾石路面的压实厚度在15CM以内, 填隙碎石一层的压实厚度在12CM以内, 垫层和其他种类的基层压实厚度在20CM以内, 面层的压实厚度在15CM以内, 拖拉机、平地机和压路机台班按定额数量计算。如超过以上压实厚度进行分层拌和、碾压时的拖拉机、平地机和压路机台班按定额数量加倍, 每1000m2增加3.2工日。

2.3 在概算定额中, 有透层、粘层定额, 一般是在完工的基层上洒布透层油, 再进行沥青混合料的铺筑工程。旧沥青路面上或水泥混凝土路面上应洒布粘层油, 在计算工程量时, 不应漏计这些工程内容。

2.4桥梁、涵洞、通道、隧道等工程。如已计列了桥面铺装, 是否已扣除了桥梁所占的长度和面积, 以免重复计价。

2.5根据施工组织设计或标段的划分, 结合现有拌合设备的生产能力, 综合考虑临时用地、材料和混合半的运输费用等, 合理确定拌合场的地点和面积, 需要安拆的拌合设备的型号, 并计算出混合料的平均运距。

3 桥梁工程

桥梁工程中项目较多, 计算工作难度也大。

3.1 开挖基坑。桥梁工程中围堰、筑岛根据实际情况详细计算出数量。基坑的开挖工作应按土方、石方、深度、干处或湿处等不同情况分别统计, 基础工程有砌石、混凝土、沉井打桩和灌注桩等多种结构形式。基础砌石和混凝土圬工, 为天然地基上的基础。砌石基础应按片石、块石分别进行统计, 若设计图表上只有砌体总数时, 考虑基础外缘和分层砌筑等因素, 可分别按80%的片石、20%块石计算。

3.2 钻孔的土质划分为八种, 并按不同桩径和钻孔的深度划分为多项定额标准, 应按地质钻探资料, 以照定额土质种类的规定, 分别确定其钻孔的工程量。因钻孔的计量单位是以米计, 其钻孔深度, 应以地表与设计桩底的深度为准;当在水中采用围堰筑岛填心施工时, 就以围堰的顶面与设计桩底的深度为准。

3.3 桥梁下部构造工程, 有砌石、现浇混凝土和预制安装混凝土构件等不同结构形式。墩台的计价工程量为墩台身及翼墙、墩台帽、拱、盖梁及耳背墙、桥台的锥形护坡以座计。台背及锥坡内的填土夯实综合在定额内, 不需要另计。桥台上路面归入路面工程内计算。

3.4 桥梁的上部构造工程, 划分为行车道系、桥面铺装和人行道系三个部分, 有砌石、现浇混凝土、预制安装混凝土构件、钢桁架和钢索吊桥等不同结构形式。行车道系和桥面铺装都是以m3为计量单位, 人行道系则以桥长米作为计量单位。在计算工程量时, 应按行车道系、桥面铺装和人行道系的顺序分别计算工程量以免重复和遗漏。

3.5 涵洞工程在概算中通常以洞身、洞口和体积计时, 而在预算中要根据施工步骤进行计量, 因考虑涵洞所处的地质类型, 如软土地基, 湿陷性黄土, 多年冻土等特殊地质, 要进行特殊地基处理。

3.6 钢筋工程。编制概算时, 涵洞工程已将钢筋工程的工料消耗综合在定额中, 其余的钢筋工程都以混凝土分开计量, 单位是T。

钢筋应以其设计长度所计算的理论质量为准, 施工焊接和下料等操作损耗, 已计入定额内, 不计入钢筋的工程量内。

钢绞线和高强钢丝的工程量以锚固长度质量的和, 如预应力空心板 (标准跨径10m—16m) , 一般可按板长增加1.5m计算。

当编制概算, 若设计图纸上未提出钢筋数量时;可参考《公路工程概算定额》说明中提供的钢筋含量定其钢筋数量。

4 其它工程

交叉工程、其它工程及沿线设施、临时工程、便道、便桥、轨道辅设、电力线路、电讯线中等工程应根据实际情况, 分别取定。

另一个要谈的材料中自采材料的平均运距因采用的计算方法不同, 其结果也不一样, 通常运用加权平均运距法计算和算术平均法计算料场的选定与经济分界点确定尤为重要的建议, 用加权平均法计算所得运距较为精确。在材料运杂费的计算上有所统一, 应注意在运输环节中, 通过公路、铁路、水路等部门运输的材料应按国家或地方有关部门规定的运价计算。

3.园林绿化工程计算规则 篇三

围堰工程分土围堰、草袋围堰：土围堰工程量按围堰的长度以延长米计算；草借袋围堰工程量以立方米计算。

二、园林绿化工程

1．不论树木大小均按株计算。

2．种植花卉、挖铺草皮以平方米计算。

3．绿篱种植不论单排，双排均以延长米计算。

三、堆砌假山及塑假石山工程

1．假山的工程量按实际使用石料数量以吨计算。计算公式：堆砌假山工程量（吨）=进料验收的数量-进料剩余数量。

2．塑假石山工程量按其外围面积以平方米计算。

四、山路、园桥、地面

1．各种园路垫层按设计图示尺寸，两边各放宽5cm乘厚度以立方米计算。

2．各种园路面层按设计图示尺寸，按平方米计算。

3．园桥：毛石基础、桥台、桥墩、护坡按设计图示尺寸以立方米计算。石桥面按平方米计算。4．室内地面以主墙间面积计算，不扣除磉磴（西半球顶石）、落地柱、垛、间壁墙所占面积，应扣除0.5m2以上的佛像基座、香炉基座及其它室内装饰件底座所占面积，室外地坪和散水不扣除天花乱坠子所占面积，应扣除0.5m2以上的树池、花坛、沟盖板、须弥座、照壁等所占面积。

5．墁石子地面不扣除砖、瓦条拼花所占面积，若砌砖心时应扣除砖心所占面积。

6．用卵石拼花、拼字，均按花或字的外接矩形或贺形面积计算其工程量。

7．贴陶瓷片按实铺面积计算，瓷片拼花或拼字时，按花或字的外接矩形或贺形面积计算，其工程量乘以系数0.8。

五、园林小品工程

1．堆塑装饰工程分别按展开面积以平方米计算，塑树根或仿树形柱、枋竹形柱分不同直径按米计算。

2．小型设施工程量：

（1）预制花檐、角花、博古架分不同规格按延长米计算。

（2）现浇彩色水磨石飞来椅按扶手长度计算。

（3）木纹板工程量以平方米计算。

（4）砖砌园林小摆设工程量以立方米计算，砖砌园林小摆事实设抹灰面工程量以平方米计算。

4.工程量计算一般规则有哪些？ 篇四

现浇梁、板、柱、墙：按模板接触面积计算

1、不扣除：0.3m2以内的孔洞面积

2、要扣除：梁、板、柱、墙接头重叠部分面积

3、构造柱：按外露侧面的马牙槎最大宽度计算面积

5.电力工程建筑体积计算规则 篇五

1、现浇构件钢筋：工程量=∑（钢筋设计中心线长度×重量/米）（注：版）

钢筋接头：电渣压力焊、锥螺纹套筒、直螺纹套筒、冷压套筒连接均以接头个数计算，

6.电力工程建筑体积计算规则 篇六

本超高层建筑项目位于上海小陆家嘴地区, 地块占地面积23115平方米, 项目包含三幢独立商业和办公楼。三幢塔楼与一栋小楼共用一个延伸至大部分地块的地下室。建筑±0.000相当于绝对标高 (吴淞高程) 5.200。

塔楼一基底面积为34.5米x 45.0米, 地上27层。屋顶主结构高度126.80米, 女儿墙顶部高度为135.0米。塔楼二、三基底面积均为27.0米x 45.0米, 分别为地上13层和4层。塔楼二屋顶主结构高度为63.45米, 女儿墙顶部高度72.0米。塔楼三屋顶主结构高度为22.95米, 女儿墙顶部高度为31.5米。地下室为两层。

本文将详细阐述塔楼一的结构设计分析与验证。

塔楼一地下2层, 地上27层, 大屋面标高为126.000, 大屋面顶上有一个8.500高的钢构架, 地下二层标高-10.500。三栋塔楼及一栋小楼的地下部分连为一体, 地下一、二层用作设备用房、地下停车库及自行车库, 地上为办公区域。

塔楼一16层 (标高+71.850) 及16层以下为型钢混凝土框架-钢筋混凝土核心筒结构体系, 框架抗震等级为二级, 钢筋混凝土核心筒体抗震等级为一级;16层以上为钢框架-钢筋混凝土核心筒结构体系, 钢框架抗震等级为三级, 筒体抗震等级为一级。抗震墙底部加强部位为三层楼板 (标高13.450) 以下。

工程建筑结构的安全等级为二级, 地基基础的设计等级为甲级, 设计使用年限为50年, 抗震设防烈度7度, 设计地震分组第一组, 设计基本地震加速度0.10g, 建筑场地类别IV类, 场地特征周期0.9s, 地面粗糙度类别为C类, 100年重现期基本风压0.61KN/m2。设计依据规范主要2010系列规范。

2. 地基基础设计简述

塔楼一基础采用钢筋混凝土灌注桩, 主楼范围内为承压桩, 桩径850mm, 共147根桩, 单桩抗压承载力设计值 (桩底后注浆) 为6300KN, 桩采用C35水下混凝土, 桩长52米, 桩端进入持力层 (9) 1土层6110mm。地下室抗拔桩桩径600mm, 桩端置于 (7) 3层中, 桩长34米, 单桩抗拔承载力设计值1300KN, 抗压承载力设计值2100KN, 共644根。塔楼一的基础底板厚2300mm, 纯地下室范围底板厚1000mm。沉降分析采用JCCAD进行计算。根据最大计算沉降值塔楼一为90mm, 纯地下室范围30mm, 均满足规范的要求。

工程地下室单层面积大, 南北向长约184米, 东西向长约120米, 且底板布置承压桩和抗拔桩, 约束底板自由收缩, 容易产生裂缝。工程采用多项措施解决不均匀沉降及结构超长收缩的问题。对于不均匀沉降问题, 先计算沉降差, 然后沿主楼周围增设沉降后浇带, 待主楼封顶后封闭, 消除自重引起的沉降差而产生的附加应力, 提高配筋率, 抵抗后期荷载引起的附加应力。底板配筋上部双向三级钢直径Φ32@150, 下部双向三级钢直径Φ32@150 (四排) , 板厚中间位置加设一层双向三级钢直径Φ20@150。对于地下室超长问题, 主要采取了设置多条收缩后浇带, 加大通长钢筋配筋率, 加强养护措施等。

3. 结构不规则情况分析

3.1 结构高度分析

塔楼一为框架-钢筋混凝土筒体的混合结构, 从室外地面到屋面顶的高度不超过160米, 依据《高层建筑混凝土结构技术规程》 (JGJ3-2010) 11.1.2条规定, 高度不超限。

3.2 结构不规则情况分析:

本工程地下室顶板因有下沉广场, 景观绿化要求, 塔楼内一层标高为-0.150, 塔楼外结构标高为-0.800, -1.300, -1.800, 顶板局部有开大洞, 错层的情况。塔楼一内筒偏置布置, 偏心率大于0.15, 见塔楼一标准层结构平面图 (图2) 。

3.3 小结

综上所述, 本工程塔楼一在第一类不规则问题中, 有两项超限, 属于复杂不规则超高层建筑。

4. 主体结构选型及布置

T1塔楼采用框架-钢筋混凝土核心筒体系, 总高度126.8m<130m, A级高度, 高宽比H/B=4.23<6, 核心筒高宽比H/b=6.67。主楼范围内标准层结构平面图见图2。外框架钢柱尺寸900～625mm的方柱, 钢梁为高900mm, 具体构件截面见表3。核心筒内结构平面图见图3。核心筒内剪力墙厚为750～400, 具体构件截面见表4。混凝土强度等级, 剪力墙和柱为C60～C50, 梁板为C40, 外墙和基础底板为C35;钢结构材质采用Q345 (钢柱和主梁) , Q235 (次梁和楼梯梁) 。标准层核心筒内楼板厚150mm, 为现浇混凝土楼板;核心筒外楼板厚120mm, 为闭合性压型组合楼板。二层、避难层和大屋面层楼板核心筒内外均为150mm。外框架钢梁与钢柱或型钢混凝土刚接链接, 与核心筒剪力墙铰接链接;次梁钢梁均铰接链接。地下室顶板采用现浇钢筋混凝土梁板结构, 板厚为200mm, 进行双层双向配筋, 且每层每个方向的配筋率不少于0.25%, 首层梁截面高度为600～2400mm;地下一层为带柱帽无梁楼盖, 典型板厚300mm。塔楼一核心筒外结构布置, 为配合位于核心筒外的管道安装的方便, 型钢承重主梁的尾端在核心筒支承处被切口。塔楼一的女儿墙高于屋顶层楼板8.5米, 环绕塔楼的外围。女儿墙设计包含了3层门式框架结构, 与建筑幕墙的肋边对齐。门式框架结底部的反应力在屋顶层承重构件设计中已被考虑。

5. 结构分析与验证

5.1 工程嵌固端的确定

根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第6.1.14, 本工程地下室顶板作为上部结构的嵌固部位。

地下室一层与首层抗侧刚度比如下表所示:

地下室顶板板厚200mm, 进行双层双向加强配筋。塔楼一一侧紧临汽车坡道, 塔楼二和塔楼三之间设有下沉广场, 对于首层中间位置开洞, 加大洞口周边梁柱截面及配筋, 并加大与洞口较近塔楼之间的楼板配筋。首层塔楼与地下室顶板面的高差>0.6m但<1.2m处, 加大周边梁截面及配筋;首层塔楼与地下室顶板面的高差>1.2m处, 采用以下结构处理措施:

a.高差处平面外受力的剪力墙厚度≥250mm, 并设置与之垂直的墙肢或扶壁柱, 抗震等级提高一级, 配筋率提高0.5%以上, 水平和竖向分布钢筋的配筋率不小于0.5%。

b.施工图设计阶段首层按弹性板假定进行墙、柱配筋设计, 并加强高差处楼板及边缘梁的截面尺寸及配筋。

c.施工图设计阶段在高差处的墙、梁进行加腋处理, 保证水平剪力的有效传递。

d.在塔楼一北侧车道位置增设混凝土墙体, 以改善地下室刚心与质心的偏差, 并保证各楼上部结构的全面嵌固。

e.对地下室顶板进行平面应力细化分析, 计算结果满足在多遇地震作用下, 板的主拉应力不大于砼抗拉强度标准值;板内配置三级钢直径16@100双层双向钢筋, 满足3倍主拉力, 钢筋在中震时不屈服。施工图时对洞口周围梁板进行加强。

综上所述, 地下室顶板可以作为上部结构嵌固部位。

5.2 内筒偏置问题

内筒偏置的框架-筒体结构, 其质心和刚心的偏心距较大, 本工程内筒Y向偏心率达到30%, 导致结构在地震作用下的扭转反应增大, 应特别关注结构的扭转特性, 控制结构的扭转反应, 对该类结构的位移比和周期比均按B级高度高层建筑从严控制。

《高层建筑混凝土结构技术规程》9.2.5, 对内筒偏置的框架-筒体结构, 应控制结构在考虑偶然偏心影响的规定水平力作用下, 最大楼层水平位移和层间位移不应大于该楼层平均值的1.4倍, 结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比不应大于0.85, 且T1的扭转成分不宜大于30%。本工程均能满足, 具体计算结果见小震作用下T1塔楼主要计算结果 (表7) 。同时补充塔楼一在最大地震方向角下考虑偶然偏心的计算, 塔楼一位移比为X方向1.17, Y方向1.20, 均满足规范要求。

5.3 计算软件结果分析

(1) 小震作用下, 对T1塔楼采用两种不同的力学模型的软件进行计算分析, 结果见表5。

两种软件的整体计算指标接近, 无明显差异。

(2) 根据规范要求, 采用SATWE进行了多遇地震下弹性时程分析, 根据工程的建设场地类别和设计地震分组选用了SATWE自带的三条地震波, 分别为特征周期0.90s下, 实际地震记录天然波TH3TG, TH4TG和人工波RH1TG, 输入的加速度峰值按照《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010) 取为35cm/s2, 计算结果见表6和表7。表6和表7的弹性时程分析结果表明, 每条时程曲线计算所得结构底部剪力均不小于CQC法结果的65%, 多条时程曲线计算所得结果底部剪力的平均值均不小于CQC法结果的80%, 满足规范GB50011-2010第5.1.2条中规定。

(3) 按照抗震性能目标的要求, 结构需要在大震作用下满足“大震不倒”, 亦为抗震规范要求的“第二阶段”的设计。为分析大震作用下的抗震性能, 采用倒三角形荷载分布模式, 利用SATWE的PUSH&EPDA模块对结构进行了罕遇地震作用下的静力推覆分析。罕遇地震下的特征周期应采用1.1秒, 地震影响系数最大值可采用0.45。根据结构的X, Y向能力曲线、需求曲线及抗倒塌验算图, X向需求层间位移角为1/181, Y向需求层间位移角为1/170。分析结果表明, 本工程罕遇地震作用下的结构变形性能能满足规范最大弹塑性层间位移角1/100的要求。

推覆过程中, 加载至性能点前, 塑性铰首先出现在核心筒底部加强区的连梁和墙肢上, 然后沿竖向陆续出现, 但剪力墙上均未出现剪力铰, 表明剪力墙具有较大的抗剪承载力, 在罕遇地震作用下不会发生剪切破坏, 根据分析结果, 对底部加强区的较薄弱剪力墙墙肢构造加强, 以满足大震不倒的抗震性能要求。

5.4 计算结果分析结论

本工程通过用SATWE及PMSAP两种程序计算, 结果表明:结构动力特性基本吻合, 相差不大。地震作用下的剪重比、层间位移角及位移比值均满足规范要求。SATWE及PMSAP两种程序计算得到的第1阶模态均为平动, 扭转模态为第3阶, 扭转周期与第1阶平动周期比满足规范要求。地震作用下的结构层间剪力沿竖向无明显突变, 满足规范要求。时程分析计算结果与反应谱法计算结果基本吻合, 其结果满足规范有关规定。

5.5 外框架承担剪力研究

按照《高层建筑钢-混凝土结构设计规程》DG TJ08-015-2004 (上海市工程建筑规范) 第6.3.2, 混合结构在水平地震作用下框架部分按计算得到的地震剪力应乘以调整系数, 达到不小于结构底部总地震剪力的25%和框架部分地震剪力最大值1.5倍二者的较小值。由于本结构核心筒抗侧刚度远远大于外框架抗侧刚度, 计算得到的外框架分担的地震剪力较小, 框架部分分配的地震剪力标准值的最大值小于结构底部总地震剪力标准值的10%。此时各层核心筒墙体的地震剪力标准值宜乘以增大系数1.1, 抗震构造措施按抗震等级提高一级后采用。重新调整结构布置, 增大外框架的钢梁截面和钢柱截面, 加大外框架的刚度, 使得外框架部分分配到的地震剪力标准值大于结构底部总剪力标准的10%以上, 同时按规范要求调整外框架剪力, 部分框架剪力放大系数达2.2～2.6, 确保结构抗震的“两道防线”。

6. 结论

对于超高层框架-核心筒结构设计, 尤其是结构的高宽比比较大时, 外框架承担剪力目标, 是较为关键的因素。小震作用下, 应采用时程分析的包络值与振型分解反应谱法计算结果的较大值进行施工图设计。应注意校核剪力墙、混凝土柱的轴压比及钢柱的应力比, 适当增加外围钢柱的截面尺寸, 以减小钢柱的竖向变形及外围柱和核心筒的竖向变形差。对于内筒偏置的框架-筒体结构, 结构布置应考虑到如何合理布置结构的抗扭刚度, 满足规范对周期比和位移比的要求。地下室顶板有大开洞及错层的情况, 在结构布置的时候, 使地下室一层与首层抗侧刚度比满足规范要求的同时, 采取相应的构造措施, 同样能够使其作为上部结构的嵌固部位。多种不同专业软件应用于结构体系的分析、比对与验证, 对提高结构设计的科学性, 合理性具体重要价值。同时, 采用二个阶段抗震设计方法来实现三个水准的抗震设防要求, 使得建筑结构的安全合理性和经济性能够得到很好的控制和度量。

摘要：超高层建筑塔楼一高度为126.80米的, 属于复杂不规则超高层建筑。结构设计采用框架与混凝土核心筒体系, 并对不规则情况分析计算, 采取相应的结构处理措施, 满足规范要求。为确定此结构设计的安全与可靠性, 在多遇地震下, 采用振型分解反应谱法, 用SATWE的弹性时程分析法作为补充计算, 并通过分别运用SATWE和PMSAP两种软件对结构进行分析和结果比对, 不同软件求得的结构各主要参数的一致性和小误差值, 确定了结构体系的正确和合理性。并进一步采用SATWE的PUSH&EPDA模块对结构进行了罕遇地震作用下的静力推覆分析, 来对结构体系进一步进行验证。即采用二个阶段抗震设计方法来实现三个水准的抗震设防要求。

关键词：超高层建筑,结构设计与验证,弹性动力时程分析,PUSH&,EPDA,外框架地震剪力

参考文献

【1】《建筑结构设计荷载规范》GB50009-2012.北京:中国建筑工业出版社.

【2】《建筑抗震设计规范》GB50011-2010.北京:中国建筑工业出版社.

【3】《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010.北京:中国建筑工业出版社.

【4】《混凝土结构设计规范》GB50010-2010.北京:中国建筑工业出版社.

【5】《高层建筑钢-混凝土混合结构设计规程》CECS230:2008.北京:中国计划出版社