电力工程监理评估报告

电力工程监理评估报告（精选11篇）

1.电力工程监理评估报告 篇一

中联评报字[]第 837 号

国电英力特能源化工集团股份有限公司：

中国石化长城能源化工有限公司：

中联资产评估集团有限公司接受贵单位的共同委托，根据有关法律

法规和资产评估准则，采用资产基础法，按照必要的评估程序，对国电

英力特能源化工集团股份有限公司拟以持有的国电英力特能源化工集

团股份有限公司宁东环保建材分公司(以下简称“宁东环保建材分公

司”)的净资产对国电宁夏英力特宁东煤基化学有限公司增资之经济行

为所涉及的宁东环保建材分公司净资产在评估基准日 2012 年 10 月 31

日的市场价值进行了评估。现将资产评估情况报告如下：

一、委托方、被评估单位和业务约定书约定的其他评估报告使用者

本次资产评估的委托方为国电英力特能源化工集团股份有限公司

和中国石化长城能源化工有限公司，其中国电英力特能源化工集团股份

有限公司为产权持有单位;被评估单位为国电英力特能源化工集团股份

有限公司宁东环保建材分公司。

(一)委托方概况

1、委托方之一：国电英力特能源化工集团股份有限公司

中联资产评估集团有限公司第4页

国 电 英 力 特 能 源 化 工 集 团 股 份 有 限 公 司 宁 东 环 保 建 材 分 公 司 增 资 项 目 资产评估报告

企 业 名 称：国电英力特能源化工集团股份有限公司(简称：英

力特集团公司)

住所：银川市高新技术开发区 2 号办公楼

法定代表人 ：冯树臣

公 司 类 型：股份有限公司(非上市、国有控股)

注 册 资 本：捌亿玖仟壹佰叁拾柒万陆仟零肆拾玖圆整

经营范围：向化工、煤炭、电力、冶金、建材、物流、商业贸易、

证券领域的投资，房屋、设备租赁。

英力特集团公司成立于 年 6 月，原名“宁夏英力特电力集团

股份有限公司”。国电电力重组前，注册资本 2.4441 亿元，实际控制人

宁夏电力公司持有 17.79%的股权， 14 家企业法人(为厂网分开前宁夏

电力公司所属发、供电企业的多经企业)持有 16.29%，自然人股东持

有 65.92%。 年以前主要经营电力公司退役的小火电机组。2003 年

6 月，因收购上市公司民族化工使主营业务拓展到化工领域，是宁夏电

力公司省公司层面的多经企业，也是国家电网系统以鲁能为代表的六家

经营得比较好、发展比较快的电力多经企业之一。

年年初，国电电力注资 12.66 亿元持有 51%股权成为控股股东

后，公司注册资本增加到 4.99 亿元，名称变更为“国电英力特能源化工

集团股份有限公司”。 年底国电集团受让公司其它股东 48.9%股份，

国电实际持有公司股份达到 99.9%。 年末至 2012 年 10 月，国电集

团和国电电力对其三次增资，增资后公司注册资本达到捌亿玖仟壹佰叁

拾柒万陆仟零肆拾玖元整。

公司主要从事氯碱化工、煤基精细化工、盐化工、煤炭、电力、冶

金等领域的投资、建设及运营。目前主要生产氯碱化工产品，主要产品

产能为：聚氯乙烯树脂 27.5 万吨、特种聚氯乙烯树脂 4 万吨、烧碱 21

中联资产评估集团有限公司第5页

国 电 英 力 特 能 源 化 工 集 团 股 份 有 限 公 司 宁 东 环 保 建 材 分 公 司 增 资 项 目 资产评估报告

万吨、电石 50 万吨;权益发电容量 147.6 万千瓦。截止 2012 年 9 月末，

公司总资产 171 亿元，净资产 54 亿元，拥有全资子公司 5 个，控股子

公司 4 个，其中英力特化工股份有限公司为上市公司(股票代码：

000635)，参股公司 5 个。公司本部目前设臵十一个部门一个技术研发

中心。

2、委托方之二：中国石化长城能源化工有限公司

企 业 名 称：中国石化长城能源化工有限公司(以下简称：长城

公司)

住所：北京市北京经济技术开发区科创十四街 99 号 33 座

D 栋二层 2115 号(集中办公区)

法定代表人 ：戴厚良

注 册 资 本：贰拾亿元整

实 收 资 本：贰拾亿元整

企 业 类 型：有限责任公司(法人独资)

2.电力工程监理评估报告 篇二

工程质量评估报告是监理工程师对工程质量客观、真实的评价,是监理资料的重要内容之一,是质量监督站核验质量等级的重要基础资料,也是工程竣工验收时监理单位必须提交的资料。目前,有关行业主管部门尚未明确工程质量评估报告的标准格式。质量评估报告应随工程进展阶段分别编写,通常编写的有地基与基础分部工程、主体分部和单位工程质量评估报告。单位工程质量评估报告的编制,主要应从:工程概况;评估依据及评估范围;分部、分项划分及质量验收情况;安全及主要使用功能检测结论;竣工预验收遗留问题及解决办法、复查结果;技术资料及管理资料核查;质量评估结论等7个部分进行重点评述较为客观、翔实。现结合长庆油田泾渭大厦4#楼工程实例,就监理工程师如何写好单位工程质量评估报告进行归纳和总结。

2 工程概况

工程概况需反映工程地理位置、建筑面积、层数、建筑使用功能、结构形式、建筑使用年限、建筑抗震设防烈度、工程的开(竣)工时间、建设单位、勘察单位、设计单位、施工和监理单位名称、质量目标等。

可以采用文字描述或表格描述两种方法加以阐述。

长庆油田泾渭大厦4#楼工程由长庆油田公司泾河工业园项目组投资,位于西安市高陵县经济技术开发区内,西临南北五号公路,北临东西四号公路,建筑面积17040m2,地下1层,地上15层,建筑高度60.3m,框架剪力墙结构,建筑使用年限为50a,建筑抗震设防裂度为7度。该工程作为长庆油田第一采油厂综合办公用房,由中国有色金属工业西安勘察设计研究院负责岩土地质勘探工作,上海建筑设计研究院有限公司负责工程设计,土建、安装施工由西安天宝国际工程有限公司实施完成,西安长庆工程建设监理有限公司负责施工阶段的监理。工程自2010年10月25日开始CFG桩施工,2011年10月至2012年7月进行地下室和主体、装饰、安装、空调、消防等施工,直至竣工验收交付业主。

工程质量目标为合格。

单位工程质量评估报告应由负责该工程监理的土建、电气和水暖监理工程师编写,总监理工程师代表审核,总监理工程师批准。

3 评估依据、评估范围

3.1 工程质量评估依据

1)建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300—2001),相关建筑工程施工质量验收规范及其他相关工程强制性条文房屋建筑部分和现行建筑安装工程质量检验评定标准;

2)合同文件(施工承包合同、投标商务标、技术标文件等);

3)设计文件(设计图纸、图纸会审纪要、设计交底文件、设计变更等);

4)国家、地方有关建设工程质量管理的法律、法规、行政性文件等;

5)建筑工程文件归档整理规范》(GB/T50328—2001)。

3.2 评估范围

评估范围为整个单位工程。

4 分部分项工程划分及质量验收情况

首先文字简述分部工程、子分部工程、分项工程和验收批划分及验收情况,再采用表格详细描述分部分项划分及验收情况。

4.1 分部分项工程划分及验收情况(见表1)

4.2 分部分项质量验收情况

1)地基与基础分部工程:有土方、桩基、地基处理、混凝土基础、地下防水、砌体基础共6个子分部工程,11个分项工程,128个检验批,承包单位评定等级为及格,监理验收合格;

2)主体结构分部工程:有混凝土结构和砌体2个子分部工程,主体结构为框架剪力墙结构及填充墙,在施工过程中按工序进行巡检、抽查和工序检查验收,总体质量情况良好。其中,钢筋、模板和混凝土3个主要的分项工程全部达到优良,承包单位评定等级为优良,监理验收合格;

3)建筑装饰装修分部工程:有地面、抹灰、门窗、吊顶、轻质隔墙、饰面板(砖)、幕墙、涂饰和细部共10个子分部,20个分项工程,301个检验批,承包单位评定等级为合格,监理验收合格;

4)建筑屋面分部工程:有8个分项工程,22个检验批,承包单位评定等级为合格,监理验收合格;

5)建筑给水排水分部工程:有室内给水系统、室内排水系统、卫生器具安装、室外排水管网、室外给水管网共5个子分部工程,9个分项工程,21个检验批,承包单位评定等级为合格,监理验收合格;

6)建筑电气分部工程:有电气动力、电气照明和防雷及接地安装共3个子分部工程,12个分项工程,113个检验批,承包单位评定等级为合格,监理验收合格;

7)智能建筑分部工程:有通信网络系统和火灾报警消防系统共2个子分部工程,4个分项工程,4个检验批,承包单位评定等级为合格,监理验收合格;

8)通风与空调分部工程:有9个分项工程,9个检验批,承包单位评定等级为合格,监理验收合格;

9)电梯分部工程:有10个分项工程,40个检验批,承包单位评定等级为合格,监理验收合格;

10)建筑节能分部工程:有6个分项工程,33个检验批,承包单位评定等级为合格,监理验收合格。

5 安全及主要使用功能检测结论

5.1 桩基检测

主要描述各项内容和检测结果,从而反映出各方面是否达到设计或规范的要求。如本工程根据设计要求,要对素土挤密桩及CFG桩进行检测。具体内容有:单桩竖向抗压静载荷、复合地基承载力标准值(fspk)、高应变检测、低应变检测的检测根数、检测结果、检测单位和报告编号等。

5.2 建筑物沉降观测

描述观测时间、次数、设计要求的观测点数、累计沉降最大值、最小沉降值、平均沉降量等,结论应符合相关设计规范和竣工验收的规定。

例如:本工程由西北综合勘察设计研究院实施观测,时间为2011年5月8日到2012年3月27日,共观测17次,设计要求共设观测点10个,累计最大沉降量为19.3mm,最小沉降量为10.69mm,平均沉降量为15.4mm。结论:上述累计沉降量符合《建筑地基设计规范》(GB5007—2002)和《关于高层房屋地基变形竣工验收的规定》(JGJ/T8—97)要求,沉降趋于稳定。

5.3 地基与基础、主体结构混凝土回弹检测

描述地下室墙柱、梁板、主体结构墙、柱、板采用混凝土抗压强度回弹法检测。应注明检测时间、回弹具体部位、数量和检测结果、检测单位、报告编号等。

5.4 幕墙检测

幕墙描述3项性能指标(气密性、风压变形性、雨水渗透性)和现场淋水试验等项,内容包括检测时间、检测内容、检测结果、报告编号等,如本工程仅对中空玻璃露点进行检测。结论:全部试样露点≤-40℃,符合设计要求。

5.5 内装饰、室内环境检测

室内装饰有花岗石、大理石、饰面板、木工板、中密度纤维板、内墙砖等材料,根据《民用建筑工程室内环境污染物控制规范》(GB50325)第1.0.3条规定,室内环境污染物要对氡(Rn-222)、甲醛、氨、苯和总挥发性有机化合物(TVOC)浓度进行检测,其含量应符合上述规范的要求。

应描述检测时间、数量、检测结果和报告编号等内容。

5.6 线路绝缘电阻检测

包括地下室楼层配电回路线路的绝缘电阻、防雷重复接地测试的数量、位置、检测标准和检测结果、报告编号等内容。

5.7 建筑物排水管道通球试验

按有关规范对建筑物排水管道进行通球试验。如:本工程对PVC管(de110)通水30min,采用80mm球径。结论:顺利通过。

5.8 通风与空调检测

前题是通风与空调调试必须合格。包括风口风量试验点、舒适性室内参数试验点等指标。应描述检测时间、数量、检测结果和报告编号等内容。

5.9 防雷接地、消防、人防检测和验收

由具有资质的检测机构对全部系统进行检测,应描述检测时间、位置、检测结果和报告编号等内容。

6 竣工预验收遗留问题及解决办法、复查结果

本工程于2012年6月20日,由甲方、监理组成的预验收小组一行25人对长庆油田泾渭4#大厦楼进行全面、系统的验收,共提出各类问题43个,以监理通知单形式下发该施工单位,施工单位逐条进行了整改,经监理复查已全部整改完毕,达到竣工验收条件。

7 技术资料及管理资料核查

本工程技术资料根据《建筑工程文件归档整理规范》(GB/T 50328—2001)分成质量控制资料核查、安全和主要使用功能核查、观感质量检查共3类,分别汇总填写相应的检查表(见表2、表3、表4)。

8 质量评估结论

根据《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB 50300—2001)和《建设工程监理规范》(GB50319—2000)的要求,长庆油田泾渭大厦4#楼工程的质量评估工作,均在施工单位自行检查评定合格的基础上进行,施工单位向监理单位提交了《工程竣工报验单》;总监收到工程竣工报验单后组织专业监理工程师对工程质量进行严格检查、预验收,并且对施工单位报送的竣工资料进行核查,对工程实物和资料上存在的问题,提出限期整改要求,并通过了整改复查。

监理单位认为:

1)完成工程设计和合同约定的各项内容;

2)工程资料完整有效;

3)完成的工程质量符合有关法律、法规和工程建设强制性标准,符合设计和合同要求;

4)质量等级为合格;

5)符合竣工验收备案要求;

6)同意竣工验收。

总监理工程师:×××(签字)

单位技术负责人:×××(签字)

9 结语

监理单位提供质量评估报告是房屋竣工验收的最后一个程序,是对工程施工质量的合格性进行判定的重要依据,只有掌握好质量标准和验收规范,才是写好质量评估报告的关键。只有在监理过程中,在每个分部工程之前合理地划分分项工程和检验批,对关键部位重点工序制定旁站方案,明确监理质量控制的重点、难点、监理方法和质量控制的手段,严格按预定的监理程序实施监理、才能确保工程符合预定的目标。

摘要：工程质量评估报告既是工程竣工验收必须具备的重要文件之一,也是工程竣工备案必不可少的文件。根据工程相关法规文件,结合工程实例,提供了工程质量报告的编制要点。

3.电梯工程监理评估报告 篇三

电 梯 工 程 施 工 质 量 评

估 报

告

编制:

审核:

审批：

湖北天惠工程建设监理有限公司

二零一二年十一月

一、工程概况

本单位工程为盈安·馨悦国际电梯安装工程，建筑主体为框架结构；该电梯工程为商业和住宅部分，建筑结构为钢结构，共计配置电梯10台,开工日期为2012年3月，竣工日期为2012年11月。

建设单位：武汉长港房地产开发有限公司 设计单位：武汉卓尔建筑设计有限公司 生产单位: 日立电梯（中国）有限公司

施工单位：日立电梯（中国）有限公司武汉分公司 监理单位：湖北天慧工程建设监理有限公司

二、工程特点

1、乘客电梯，型号为MCA-825-CO105。载重量825㎏,控制方式为微机控制变频变压变速乘客电梯，速度为2m/s。

2、乘客电梯, 型号为MCA-900-CO105。载重量900㎏,控制方式为微机控制变频变压变速乘客电梯，速度为1.75m/s。

3、乘客电梯, 型号为MCA-630-CO60。载重量630㎏,控制方式为微机控制变频变压变速乘客电梯，速度为1m/s

三、评估依据

1、盈安·馨悦国际电梯设计说明，施工说明。

2、《建筑工程施工质量验收统计表标准》GB50300-2001《电梯安装工程施工质量验收规范》GB50310-2002

3、《施工承包合同》有关质量方面的条款。

四、分项质量评定

1、开工前编制了施工单位质量安全保证体系和施工组织设计、施工 工艺文件。

2、工程施工过程中严格按照设计文件、国家有关验收规范和强制性条文等要求进行施。

3、严格执行工程材料设备进场报验，所有材料设备均有合格证和检验报告。用于工程的各项材料和设备均为合格品。

4、对隐蔽工程各和各分项检验均按施工序规范进行。经核查，电梯子分部（分项）工程质量评述如下：

1、乘客电梯安装：

对电梯井道、机房、底坑测量并验收合格，对电梯驱主机安装，导轨安装，门系统安装，厢及对重安装，安全部件安装，悬挂装置，随行电缆、补偿装置安装，电气装置安装，整机安装的质量验收均为合格。

本分部工程各项施工检验批主控项目合格，一般项目抽检的结果符合规范，观感质量优秀。质量控制资料和安全及使用功能控制资料基本完整。

综合评估本分部工程质量合格。

4.绿化工程监理评估报告 篇四

监 理 评 估 报 告

监理 有限公司

二○一一年一月

工程名称

监理评估报告

工程各参建单位： 建设单位： 投资单位： 设计单位： 监督单位： 检测机构： 监理单位： 施工单位：

一、工程基本情况

本工程位于成都平原之上，年平均降水量为976～1001.1毫米，气候温和，四季分明，属亚热带潮湿季风气候。工程为成都市内，起点桩号，终点桩号，全长km。做为交通主动脉，旨在实现与成都主城区的无缝对接和与周边区县的快速通达。紧围绕“世界田园城市示范线”这一主题，充分考虑公众的多种使用需求，将公众设施与健身设施配套的实用性、景观绿化的审美性、交通标志的视觉传达性融合于一体，全面提升成洛路道路空间的艺术设计，追求“骨架”与整体的平衡和谐，起到完善城市功能，提高城市品位的作用。

工程由四部分组成：绿化景观部分、硬质景观部分、挡土墙部分、水系恢复及支路硬化部分。

（一）绿化景观部分

绿化景观在施工过程中严格按照相关规范及当地的地理条件进行施工。整个绿化景观工程达到了防尘降音、四季有花有果、高低错落有致、水景一体及建有生态绿化景观健身走廊的绿化景观效果。

（二）、硬质景观部分

根据景观设计及结合现场实际情况在绿化带内设置有人行道、游步道、水景等景观。

(三)、挡土墙部分

砌筑挡土墙目的主要防止绿化造坡背坡面土方滑坡，起到稳定土方，美观及保护土坡后农田、房屋、管线等的作用。

（四）、水系恢复及支路硬化部分

主要是根据现场实际情况以管涵或明沟形式对原有水系进行改造和修复，以确保该道路沿线村民排洪和灌溉所需；同时也保证了沿线的绿化效果。为方便沿线村民，服务民生，对道路两侧支路（村道）顺接硬化。

二、工程施工情况

本工程为绿化改建工程，在整个绿化工程施工过程中，由于情况特殊，工期紧任务重，为了满足成洛路绿化工程紧紧围绕“世界田园城市示范线”这一主题，施工单位严格按照设计和国家有关工程建设标准、规范及当地地理条件进行操作施工，施工管理人员及特殊工种操作业人员均持证上岗。

三、工程质量评估内容

本工程在开工前对施工方案，机械设备，材料等对工程质量可能有影响的因素进行报验审核通过。所有进场的原材料及半成品经查验合格证明文件和外观检查合格后准予进场，监理在现场跟踪见证抽样检查各种原材料，砂浆及混凝土配合比，混凝土强度试压块，砼坍落度，其检查结果全部达到设计和规范要求。在施工监理的过程中，严格执行工序报验等程序，隐蔽验收程序等质量控制程序，模板安装固定，混凝土浇注，砌体砌筑等工序进行了认真预控，通过旁站巡视和平行等方式检查，凡是有不合符设计要求和违规操的地方，均及时提出要求作了整改不留隐患。发现有违规之处均作了整改，质量达到了要求。

在苗木栽植过程中监理严格把握质量关，对进场的所有苗木及植被进行检查和验收，经检查符合要求的苗木予栽植，对不合格的苗木及植被坚决不予栽植使用。对于坑穴及有助于苗木生长的药物严格要求，对于不符合要求的坚决不予苗木下坑栽植。对整个绿化工程施工过程中进行自始自终旁站监理，巡视和平行检查，对每道工序必须检验合格后方可进行下道工序施工，发现有违规及不符合要求的均作了整改。质量达到相关要求。

该工程于二O一0年十一月开工至二O一一年一月完工。根据以上检验情况，各部位功能均满足设计要求，资料齐全，该工程质量综合评定为合格。

总 监:

监理有限公司

5.消防工程监理质量评估报告 篇五

消 防 工 程 质 量 评 估 报 告

专业监理工程师;总监理工程师 ：

浙江长城工程监理有限公司 2014-10-30

一、工程概况：

，建筑面积33312平方米，建筑结构类型为框剪结构，设计耐火极限为一级。由乐清市消防大队审核，浙江成泰建筑有限公司承包施工，浙江长城工程监理有限公司现场监理，由乐清市质监站进行质量监督。在各单位的指导、监督管理下，圆满地完成了水电消防工程，该工程消防工程消防灭火系统：室内消防栓298个，室外2个、自动喷淋1720个、干粉灭火器120只、消防池 1个、消防水箱1个、消防水泵2台、喷淋水泵2台、消防送、排烟机 29 台。火灾报警系统：消防报警系统主机1台、消防广播 286个、消 防电 话21个、消报60个、温感522个、烟感209个、模块330个、手报30个、声光控30个。防火卷帘门5樘、防火门32樘，应急灯只，安全出口、应疏散指示灯60个。

二、评价的主要内容及范围：

1、室内消火栓系统

2、室外消火栓及消防水泵接合器系统

3、自动喷水灭火系统

4、火灾自动报警及联动控制系统

5、防排烟系统

6、消防应急照明系统和应急广播系统

7、防火门

8、消防电梯

9、灭火器

10、消防电源

11、防雷接地

三、各系统主要功能及验收情况：

1、室内消火栓系统

本工程一套消防系统，消防供水水源为二路进水。消防泵房及消防水池设置在地下室内。室内消防设计用水量为20L/S消防水池有效容积为250立方米。并在水池附近分别设消火栓、自动系统增压、稳压设备各一套。地下室水泵房内设两台消火栓给水泵（一用一备）。采用消防箱消防（箱内配有DN65消火栓、19毫米水枪、消防栓按钮和3kg手提式灭火器2只）。在每只消火栓箱内设置的消火栓按钮与水泵房内消火栓泵直接联动，泵房设有气压稳压装置对系统管网进行保压，组成完整的室内消火栓灭火系统。消火栓系统先经分段试压合格后，再进行系统试压。监理人员对试压过程进行了巡视和旁站监理。

2、室外消火栓及消防水泵接合器系统

室外布置2个室外消防栓共计4个；室外分别设置消火栓系统水泵接合器两套和两套自动喷水灭火系统水泵接合器对管网补水；市政水供已经接通到位。室外的水泵接合器在验收前经过打压试验，并保留相应的记录。

3、自动喷水灭火系统

直喷系统设计用水量为30L/S。在地下室水泵房内设置5套湿式报警阀，地下室内自喷管网。无吊顶处采用直立型喷头，在宽度大于1200mm的风管下增设闭式喷头保护。每个保护区由信号阀、水流指示器、喷头、末端试验阀及压力表组成。供水方式由消防水池通过喷淋泵和湿式报警阀向各个保护区供水。自动喷水系统先经分段试压合格后，再进行系统试压。监理人员对试压过程进行了巡视和旁站监理。

4、火灾自动报警及联动控制系统.火灾自动报警系统主要有火灾探测器、手动报警按钮、消火栓按钮及输入模块、控制模块、多线模块及火灾显示盘等组成。报警部分分为7个回路，火灾自动报警系统采用爱德电子有限公司系列产品，消控室设置地下一层，由报警控制器、事故广播系统、消防专用对讲电话系统、联动控制系统和消防电源组成。输入模块监视水流指示器、信号阀、压力开关、防火阀的启闭状态：控制模块控制广播、正压送风口及防火卷帘门；消火栓泵，喷淋泵、正压送风机及排烟分机采用多线模块控制，能在消控中心直接控制启停；消控中心内设用电话主机，在消防泵房、变配电室、防排烟分机房、等处皆设置消防电话，消防中心设有119直线电话向消防部门电话报警。联动编程逻辑关系；防火分区内任意二点的烟/温感或手动报警按钮动作，本防火分区的送风机、排烟分机、消防广播动作；相邻防火分区的消防广播、正压送风口动作、排烟分机动作，防火卷帘门迫降到位；任意一个正压排烟口动作，联动正压排烟机；任意一只压力开关动作，联动喷淋泵；任意一点消火栓按钮按下，联动消火栓泵。经过联动调试，证明7个防火分区自身在火灾情下，系统已具备自救能力。调试过程反映的问题已经修复，各子系统故障已经排除，调试情况有详细记录。

5、防排烟系统

地下室设有消防高效机械排风机11台，送风机19台，排风10台。入口设70℃防火阀，当排风温度超过70℃时、熔断器动作，防火阀自动关闭，并联动排放机停止工作。并设置280℃排烟防火阀(常开)，当烟气温度超过280℃时、排烟防火阀自动关闭，信号送至消控中心，同时排烟机停止。

6、消防应急照明系统和应急广播系统

本工程在水泵房、配电房、楼梯间、车库、商场及其它口部位都分别设置了

应急照明及疏散指示；在消控中心设有火灾事故紧急广播系统一套，消控中心显示火灾事故广播扩音机的工作状态，并用话筒播音。

7、防火门

配电房、消控中心、风机房设甲级防火门；电梯前室、集气竖井设乙级防火门。防火门向疏散方向平开，并具有自闭器，多扇和双扇都安装了顺序开关。

8、消防电源

消防水泵、防排烟风机、防火卷帘门、应急照明、疏散指示照明、通信设施、消控中心等设施用电均为双电源，火灾时强切为消防类电源。市政供电已经接通到位。

9、防雷

采取直雷、等电位保护联接等措施，已经乐清市气象局检验合格(防雷接地电阻均小于1欧)，符合设计要求。

四、施工单位的质量行为：

施工单位在施工前编制有施工组织设计，有施工现场管理制度、有工程质量安全的保障体系和具体实施措施，主要部位和专项施工有专项方案和技术交底，施工设备按施工组织设计要求落实到位，满足施工要求。在整个施工过程中，施工单位能按规定接受有关单位和部门的监督管理。所有工序都按施工规范要求进 行报验审核，验收合格后才能进入下道工序施工，能按设计和规范要求(尤其是执行强制性规范要求)进行施工，施工质量达到验收标准。本项目建筑安装工程已于2013年12月27日通过了单位工程质量验收；建筑消防设施于2014年1月8日通过了温州消防检测技术服务有限公司的检测。

五、材料、构配件及设备质量的控制情况：

本工程所有材料、构配件、设备进场时均按规定及时报验检验，经专业监理工程师检查验收，符合设计、规范及主管部门标准后批准投入安装使用。消防产品生产许可证、消防产品质量检验报告和合格证齐全。施工过程跟踪检查，发现质量问题及时作退场处理。室内消防栓等除具有公安部消防产品合格评定中心颁发的《中国国家强制性产品认证证书》还有公安部消防产品合格评定中心颁发的《消防产品型式认可证书》消防产品的生产厂家确认报告齐全。安装到现场的各种传感器和执行机构在试运期间状态稳定，排烟阀，防火阀，送风风阀，脱扣器(用于非消防电源强切)，水流指示器，温度喷头，烟感，温感和手动报警按钮、消火栓箱按钮(消火栓内的直接起泵按钮)，都经过严格的质量检验，施工单位提供质量合格证明文件齐全、完整，有专业检测机构的检测证明。

六、分部工程质量验收情况：

1.建筑给排水：共3个子分部7个分项工程均检验合格，安全和功能检测符合要求，观感质求，分部质量合格。量符合要

2.建筑电气：共3个子分部12个分项工程均检验合格，安全和功能检测符合要求，观感质量符合要求，分部质量合格。

3.通气和空调：共1个子分部5个分项工程均检验合格，安全和功能检测符合要求，观感质量符合要求，分部质量合格。

七、安全生产和文明施工情况：

施工单位在工程开工前制定了有关安全施工专项施工方案，在施工中，基本能够按专项方案组织施工并能够对施工现场保持经常性的安全检查；工地现场配有专职安全员，安全员具有江苏省省建设厅颁发的安全员上岗证，在工作中能够

认真工作并能够接受监理人员的管理和督促；电工、电焊工等特殊工种的上岗证已报到监理部备案；本工程在施工期间的安全管理符合《建设工程安全生产管理条例》的规定。本工程在施工过程中，项目部施工管理人员精神状态积极向上，施工现场的人文气氛即严肃认真，又和谐愉快，没有发生与安定团结不利的事件。

八、分部工程综合评价：

施工单位基本能够按照施工图和现行规范及施工组织设计施工，有不符合施工验收规范的部位和工序在监理工程师的督促下进行了整改，施工质量基本符合施工图设计文件GB50300-2001《建筑工程施工质量验收统一标准》和相关专业验收规范的规定；各子分部工程质量经验收全部合格；隐蔽工程在隐蔽前已经有关单位参加验收并形成验收文件；安全和主要使用功能符合设计要求；

浙江长城工程监理有限公司 2014-10-11

设备型号及数量

安全出口数量： 166 只 型号：HY-BLZD-1LROEI3W-M 应急照明数量： 1391只 疏散指示数量： 164 只 防火门数量甲：58樘 ； 乙：防火卷帘门数量： 5樘 ； 消防水箱和水池的面积： 水箱 ：水电暖图的电子版： 烟感：769只；温感：437只； 楼层显示器：6个；

型号：HY-ZFZD-E2W-EA07 型号：HY-BLZD-1LROE 1.5W-MJ 樘 ； 丙;0樘；

型号：TFJ(W)-300300-TF3-Cz-S-270 立方米； 水池 ： 250 立方米； 346 18

关于中心公园联系单的意见

工程联系单.暖通03

1、空调招投标明确提出：投标人需到现场勘察，投标后产生一切费用自付。

2、窨井渗水系施工总包的问题。

3、空调铜管保温防水是空调安装中的正常工序。

工程联系单.喷淋02 因消防检测要求吊顶顶面需增加上喷。增加150个。

回复第四点：增加上喷为DN25管每一上喷为0.7m，下喷为0.3m。（0.7+0.3）*150=150m。按2010年定额DN25为43.71元/米，喷头为41.94元/个。即（43.71+41.94）*150=12847.5元。（具体按那年定额由审计定）回复1、2、8点：

根据现场统计施工方人工为20几个工。（不包含加班，请业主适当考虑。）

回复3、5、6、7点：

6.互联电力系统可靠性评估 篇六

为了实现资源互补和提高电力系统的运行安全性, 将中小型电网通过联络线互联形成多域互联电力系统是非常必要的。目前我国各大区及省间已逐步实现了联网, 联网形式也从简单的双边联网转为复杂的互联形式。电力系统互联后, 各系统可以通过联络线从其它系统得到电力, 实现互联各子系统之间的相互支援, 获得了水火电互济, 错峰和互为备用等效益。从而提高整个大区的可靠性水平。

国内外许多学者对电力系统可靠性计算进行了大量研究工作[1,2,3,4,5,6], 但对互联电力系统可靠性计算研究文献较少。Billinton[7,8,9,10,11]等人提出的支援容量法, 即在考虑各种约束条件下, 将外部系统等效为一个多状态的发电机-负荷组, 然后重点研究包含发电机-负荷组的自身系统的可靠性水平。文献[12]考虑了互联系统负荷的错峰及同时率、联络线容量及其可用率、各系统的容量及电量约束等问题, 提出了评估两系统互联的可靠性效益的算法。

文献[13]提出了一种改进的分块法, 可以解决环型联结的互联系统的可靠性评估问题, 但计算工作量较大。文献[14]提出了基于元件强迫停运率的区域发电可靠性指标灵敏度表达式, 能够根据灵敏度的大小判断对系统可靠性影响较大的关键环节和薄弱环节。文献[15]采用以路径为基础的随机网流法, 研究任意网络结构的多域互联电力系统的可靠性, 把握住网络拓扑和支路输电容量这两个关键的因素, 解决了电力系统中交流与直流潮流计算时不考虑支路的允许载流量而造成计算结果不一定可行的问题, 计算快捷, 取得较好的效果。但是, 文献[15]只考虑了某一参考点t在互联以后的可靠性, 没有给出整个电网的可靠性指标, 直接利用其进行系统可靠性评估时, 依然面临状态数多、可能造成维数灾的问题。

文中以随机网流法为基础, 提出边际容量概念, 利用递增搜索法以减少多域互联电力系统可靠性评估的状态数、提高系统可靠性评估效率。充分考虑各系统内部电力及能量约束、机组计划检修、联络线的容量约束及随机故障等影响, 进行多域互联电力系统高可靠性评估。

1 随机网流法的数学模型及算法

1.1 网的定义

网是由有容量限制的支路构成的图[6]。参与互联的各个电网称为子系统, 忽略系统内部电网结构的影响, 认为系统内的发电机并联连接于一个节点, 且与联络线直接相连。联络线支路代表子系统间的连接, 包括一条或多条联络线。各子系统的等效负荷等于各个子系统的内部负荷总和。

图1所示, 图中有N个子系统, N个等效负荷;设互联系统中有Nb条联络支路, 有相应的容量CK, 对应联络线某状态的容量;子系统与虚构的发点S通过虚拟支路S1, S2…SN相连, 各虚拟支路容量与相应子系统某状态的容量相等;系统中负荷都用与虚构的收点T通过虚拟支路D1, D2…DN相连, 各虚拟支路容量与相应的负荷大小相等。图1中的总支路数NT为:

整个互联系统总负荷为DL

1.2 随机网流法

随机网流法[16]即用系统中各元件容量限制下的网络最大流来代替实际电力潮流。在可靠性评估中, 网络最大流表示网络的最大传输能力。网络最大流的计算如下:

设从S到T的最小路集为L={L1, L2···Lm}, 其中m为最小路数;列举互联子系统的一种状态和互联支路的一种运行状态, 根据列举的运行状态, 比较各最小路元件的传输容量, 得到各最小路的最大流{f1, f2, ···fi···fm}。则该状态下网络最大流为DT, 即

2 互联系统可靠性评估及其改进

失负荷概率 (LOLP) 和失负荷功率 (EDNS) 为电力系统可靠性评估的两个重要指标, 下面介绍互联电力系统可靠性评估中上述两个指标的计算模型。

2.1 子系统和联络线裕度表

设已知元件的各种运行状态的确切概率P (Xi) (i=0, 1, 2···n) ;n为元件的状态数。

设Va和Vb分别为元件a、b的容量, 裕度表按一定步长ΔX给出, 则有

na和nb分别为元件a、b的状态数;Xi和Xj分别表示元件a、b的状态, 为了简便起见, 下面的叙述中将用i代表Xi, 用j代表Xj。

当两个元件并联组合时, 组合元件的裕度容量等于两个元件裕度容量之和。因此组合元件c在Xk的确切概率可以表示为[17,18]:

组合元件c的状态数为nc=na+nb。

按照上述方法可以形成并联元件的裕度表, 由于各子系统中发电机之间、子系统间联络线之间都属于并联关系, 所以可以按上述方法分别形成各子系统和联络线裕度表。

2.2 系统可靠性指标的计算

失负荷的概率 (LOLP) 、系统失负荷功率 (EDNS) 可由下面的式子求得

式中:NM为联络支路与子系统裕度表总数;PEi为第i种运行状态的概率;DTi为第i种运行状态下可满足的负荷。

在此基础上, 互联发输电系统的可靠性指标可按图2所示流程图求出。

2.3 互联系统可靠性计算的改进

随着互联子系统数目的增加, 互联线路回数的增多以及互联结构日趋复杂, 用上述计算方法枚举所有的运行状态, 计算量很大, 甚至达到无法计算的程度。为了减少枚举的状态数, 本文提出了边际容量的概念和递增搜索算法。

2.3.1 边际容量

由于机组强迫停运率很小, 在并联卷积得到的子系统裕度表中, 确切概率随故障阶数的相对变化比裕度容量随故障阶数的相对变化要快, 所以决定失负荷大小的主要因素是确切概率。减少计算量的情况下尽量不影响计算精度, 可以忽略发电机高阶故障, 从而引入了边际容量 (MC, Marginal Capacity) 的概念, 边际容量根据故障阶数来确定, 继而确定计算范围。如果考虑某子系统的最高阶故障为HS阶, 则取MC为该子系统中容量最大的HS台机组容量之和, 设该子系统总容量为TC, 则只需计算裕度大于等于TC-MC的裕度状态。同理, 可以确定联络支路边际容量。

又由于裕度表中随故障阶数的增加确切概率变小, 逐渐提高故障阶数, 可靠性指标变化会越来越小。考虑到各子系统和各联络支路分别高一阶故障的情况, 如果两次计算的结果相差不大, 说明选取的故障阶数合理。相差大小的判据视需要的计算精度而定。

2.3.2 递增搜索法

为了减少枚举的状态数, 本文提出了递增搜索算法。下面以一个多元不等式方程求解为例, 来说明递增搜索算法的原理。

式中:x1, x2…xn为函数变量;F表示x1, x2…xn之间的函数关系, 且F对每个变量均单调递增;E为一定值;v1, v2…vn均为定值。求该多元不等式方程的自然数解集。将n个变量编号, 用一个n位数来表示一组变量的解, 这个n位数各位上的数字代表变量的值。设n个变量中取值范围最大的为vi, 则取[vi]为该n位数的进制。将这个n位数从小到大递增, 可以得到该不等式方程的所有自然数解集。

在递增的过程中, 由于函数F对每个变量均单调递增, 当枚举到一组自然数不满足不等式方程时, n位数各位均高于该组自然数的自然数集都不满足不等式方程, 可以跳过这些自然数集的枚举, 减少枚举数组, 从最低位开始寻找非零位, 如该非零位上一位不为最大值, 则上一位进1, 该位及比该位低的数位上的数字归零, 如上一位对应的自然数为最大值, 则继续向上寻找对应的自然数不为最大值的位, 找到后在该位加1, 比该位低的数位上的数字归零, 直到大于n位数的最大值, 求得该多元不等式方程的自然数解集。

下面用一个简单的例子对递增搜索过程加以说明。设x1≤2, x2≤2, x3≤2, 求多元不等式方程F (x1, x2, x3) =x1+2x2+2x3<4的自然数解集。表1给出不等式求解过程, 仅进行了15次计算便找出了满足方程的7个数组, 而完全枚举需要计算27次。

利用上述递增搜索法实现的步骤如下。假设有Nl条联络支路, NS个子系统, 总的裕度表个数NM为Ns+Nl, 则各个裕度表状态的组合便是整个互联系统的状态。将NM个裕度表编号, 用一个NM位数各位上的数字代表对应编号的裕度表的状态。设NM个裕度表中状态数最多的状态数为nmax, 则取nmax-1为该NM位数的进制。将这个NM位数从小到大递增, 可以枚举所有需要评估的网络状态。枚举到一种运行状态满足负荷要求时, 比它大的裕度状态亦都可以满足负荷要求, 跳过这些裕度状态的枚举, 直到大于该NM位数的最大值。

3 算例

为了说明文中提出的方法使得多域互联电力系统的可靠性计算达到了实用的程度, 表3分别列举了包含4、5个子系统的互联电力系统的分析。其中系统元件和可靠性参数如表2所示, 通过该算例可以看出, 本文提出的方法与完全枚举所得的可靠性指标误差均在1.4%以内, 评估次数减少了百万次以上, 从而大大减少了评估所需要的时间, 提高了计算的效率。

*计算量减少比= (基本事件数-网流计算次数) /基本事件数**LOLP误差= (全枚举所得LOLP-本文所得LOLP) /全枚举所得LOLP***EDNS误差= (全枚举所得EDNS-本文所得EDNS) /全枚举所得EDNS

4 结束语

文中采用随机网流模型进行多域互联电力系统可靠性的评估, 解决了以往的互联可靠性分析计算方法只能解决链型或辐射型连接的问题, 有效地处理了环网可靠性分析困难的问题, 可得到全网的可靠性指标。同时, 为了提高可靠性评估的效率, 本文引入边际容量以在合理的精度范围内忽略发电机和联络线高阶故障;提出并利用递增搜索法, 极大地减少了枚举次数。理论分析和实际算例证明了该模型有效性及正确性。

文中只采用该模型对整个系统的可靠性进行了分析, 对于多域互联电力系统来说, 分析各子系统在互联以后可靠性得到的提高, 互联所带来的效益, 也具有实际的意义。今后对此问题应进一步研究。

摘要：基于随机网流模型的多域互联电力系统可靠性评估方法, 以系统元件限制的最大网流模拟实际电力系统的潮流, 能有效进行多域互联电力系统可靠性的评估, 提高计算速度。然而, 多域互联电力系统结构复杂、元件繁多, 状态枚举困难, 面临维数灾问题。本文以随机网流模型为基础, 提出边际容量、递增搜索等概念, 用于多域互联电力系统可靠性评估中。算例分析表明, 改进方法极大地减少了枚举状态数, 提高了可靠性评估效率;并验证了所提出的方法的有效性和正确性。

关键词：可靠性,边际容量,递增搜索法,随机网流法

参考文献

7.(监理)工程验收质量评估报告 篇七

监理工程质量评估报告

XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX地质灾害治理工程第一监理部

二零一零年十二月六日

监理工程质量评估报告

工 程 名 称: XXXXXXXXXXXXXXXXXH1滑坡群防治工程 建 设 单 位: XXXXXXXXXXXXXXX 施 工 单 位: XXXXXXXXXXX岩土工程公司 勘察设计单位:XXXXXXXXXXXX勘察设计研究院

监 理 单 位: XXXXXXXXXXXXXXXXXX地质灾害治理工程第一监理部 项 目 负责人:XXX 总监理工程师:XXX 质量验收意见：

1、工程类型：地质灾害治理

2、治理区面积：7450m2

3、工程措施：挡土墙、抗滑桩、连系梁、挡土板、锚杆格构、排/截水渠、坡面修整等。

4、评估依据：

4.1 《中华人民共和国建筑法》；

《建筑工程质量管理条例》； 《中华人民共和国合同法》； 《工程建设监理规定》。

4.2 《滑坡防治工程设计与施工技术规范》（DZ/T0219—2006）；

《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）； 《铁路路基工程施工质量验收标准》（TB10414─2003）； 《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204－92）； 《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18－96）。4.3 工程勘察设计文件：

地质勘察资料； 施工图纸、设计说明；

设计交底会议纪要、设计变更文件； 建设单位提出的工程变更文件。4.4合同：

建设单位与监理单位签订的建设工程监理合同； 建设单位与施工单位签订的建筑工程施工合同。

5、项目监理部工作：

（1）、编制了监理规划、监理大纲、各分部工程施工监理实施细则、监理月报；

（2）、开工前审核了施工单位质量安全保证体系和施工组织设计、各专项施工方案；

（3）、工程施工过程中严格按照设计文件、国家有关验收规范和强制性条文等要求，对关键的部位和隐蔽工程均实施了旁站并做好记录、对所有分部分项工程均采取了巡视、平行检验等手段进行现场有效控制；

（4）、严格执行工程材料设备进场报验和见证取样制度，对每批进场钢筋、水泥、粗细骨料以及砼、砂浆试块、钢筋连接件均按要求进行了旁站取样和送检，用于工程的各项材料和设备均为检验合格；

（5）、严格执行工程报验制度，对隐蔽工程和各分项检验批按施 工工序跟班到位，在施工单位自检合格的基础上，按规定进行了检查和验收；

（6）、在施工过程中监督施工单位对业主提出“质量问题整改通知单”及监理签发的“监理工程师通知单”等按要求和时限进行整改； 经本监理部核查，本工程的6个分部工程质量评述如下：

1、挡土墙分部

墙体砌筑所用砂、石料、水泥以及排水管等材料的品种、规格、质量符合设计及验收要求。

基础开挖断面几何尺寸、地基承载力、埋深深度、平整度均符合设计及验收要求。

墙体砌筑方式符合设计及验收要求，墙体几何尺寸、墙体坡度、伸缩缝设置范围、缝内填料、排水管设置位置、排水管设置方式、反滤层设置均符合设计及验收要求。砌体合理，其倾斜度、平整度、灰缝饱满度符合施工验收及观感验收要求，石料及砂浆试块抗压强度符合设计要求。留置的砂浆试块组数符合规范要求，其抗压强度合格。

2、抗滑桩分部

桩基础处理符合设计及要收要求。

桩身施工钢筋的规格、数量；钢筋的制作，安装；钢筋的搭接、锚固长度及钢筋的焊接质量均符合设计及验收要求。

桩身验收混凝土表面平整，无蜂窝、麻面、露筋、烂根等缺陷。其垂直度、平整度符合施工验收及观感验收要求，混凝土试块抗压强度符合设计要求。

3、连系梁分部

连系梁施工钢筋的规格、数量；钢筋的制作，安装；钢筋的搭接、锚固长度及钢筋的焊接质量均符合设计及验收要求。

连系梁验收混凝土表面平整，无蜂窝、麻面、露筋等缺陷。其垂直度、平整度符合施工验收及观感验收要求，混凝土试块抗压强度符合设计要求。

4、挡土板分部

挡土板施工钢筋的规格、数量；钢筋的制作，安装；钢筋的搭接、锚固长度及钢筋的焊接质量均符合设计及验收要求。

挡土板验收混凝土表面平整，无蜂窝、麻面、露筋、烂根等缺陷。其垂直度、平整度符合施工验收及观感验收要求，混凝土试块抗压强度符合设计要求。

5、锚杆格构分部

对锚杆格构区的坡面修整因多次被园林区绿化浇水导致三次较大垮塌及多次小垮塌使坡面不顺畅，按设计修整考虑到对坡面既有植被的破坏，建设单位、设计单位、监理单位共同协商并确认同意以垮塌清理完覆土后顺坡布置格构。

钻孔位置、钻孔深度、倾斜度、锚杆长度、锚杆所用钢筋均符合设计及验收要求，锚孔注浆符合设计及验收要求。

格构模板几何尺寸符合设计要求、加固牢靠，格构施工钢筋的规格、数量；钢筋的制作，安装；钢筋的搭接、锚固长度及钢筋的焊接质量均符合设计及验收要求。格构验收混凝土表面平整，无蜂窝、麻 面、露筋等缺陷。其垂直度、平整度符合施工验收及观感验收要求，混凝土试块抗压强度符合设计要求。

6、排/截水渠分部

排/截水渠施工钢筋的规格、数量；钢筋的制作，安装；钢筋的搭接、锚固长度及钢筋的焊接质量均符合设计及验收要求。

排/截水渠坡面布置位置符合变更设计要求。

排/截水渠验收混凝土表面平整，无蜂窝、麻面、露筋等缺陷。其垂直度、平整度符合施工验收及观感验收要求，混凝土试块抗压强度符合设计要求。水渠无反坡现象。

总结：

经检查本工程各检验批及分项实体基本符合设计及验收规范要求，质量合格，各分部分项质量控制资料和有关安全及使用功能控制资料基本完整，各项抽查结果基本符合相关专业质量验收规范的规定。整体外观方正、顺直，面料均匀，无明显色差，细部处理略粗糙，局部因地势因素制约几何形状较差，观感质量评定为一般。本公司核定XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXH1滑坡群防治工程质量综合评价为合格。

监理企业盖章 总监理工程师： 日

8.工程竣工验收监理评估报告 篇八

工程竣工验收

施工质量评价意见书

编制：

审核：

批准：

北京东方华太建设监理有限公司武汉分公司

武汉交通职业学院（房建）项目监理部

二OO八年六月八日

武汉交通职业学院图书馆

工程竣工验收施工质量评价意见书

一、前言：

1、本评价意见书系对武汉交通职业学院图书馆单位工程施工质量所作；

2、本评价意见编写条件：以总承包单位对该工程所涉及到的各分部工程、子分部工程及专项工程的自检合格资料为基础，在施工单位提出了验收申请报告后，根据监理工程师日常巡视、旁站、见证取样试验、平行检查、复查、资料审核，等方式所掌握的情况，并结合相关各方对该工程的预验意见而编制。

二、工程概况：

1、工程名称：武汉交通职业学院图书馆

建设单位：武汉交通职业学院

勘测单位: 武汉地质工程勘察院

设计单位：武汉市建筑设计院

施工单位：中国航空港建设总公司

政府监督部门：武汉市洪山区质监站

2、工程用途与规模：

本工程是一座具有藏书、阅览与办公为一体的综合楼；框剪结构，由主楼(地下一层—地上十二层)、裙楼(四层)组合而成,并与教学楼经连廊进行连接。

占地面积：3775M2、建筑面积：22069M2、建筑檐高：66.500m,其中裙楼屋面高18.000M,主楼屋面高51.000M。楼层层高:±0.000-31.500为4.5米,31.500-51.000为3.9米。

3、主要设计要求：

3.1地基基础设计等级为乙级,建筑基础安全等级为二级，一桩一柱时为一级；建筑抗震设防类别为丙类建筑,抗震设防烈度为6度,结构抗震等级为三级；结构设计使用年限为50年；

3.2防火要求：耐火等级为一级；

3.3防雷设计要求: 按三类防雷等级设计；

3.4屋面防水要求：采用SBS防水卷材，二级防水；

3.5框架柱、墙混凝土强度：分为C40、C35、C30及C25；

3.6梁板混凝土强度：标高17.970及其以下为C30微膨胀混凝土；17.970以上为C25；

4、单位工程开工、竣工时间：2006年10月16日~ 2008年5月28日

7、质量控制目标：合格

三、施工质量评价依据

1、工程勘察、设计文件

2、现行建筑工程质量验收标准与质量验收规范

3、试验、检测所遵循的技术标准、规程、规范

4、湖北省、武汉市现行的有关建筑工程质量管理办法、规定

5、《施工承包合同》和《建设监理委托合同》约定的质量目标

四、质量受控状态

1、施工单位质量保证体系的评价：

总包单位根据本工程特点及重要性，专门成立了：武汉交通职业学院图书馆项目经理部，实行项目经理责任制，按照《建设工程质量管理条例》建立了质量保证体系与质量管理体系：配备了专职材料员、施工员、质检员、等，均持证上岗。

各分包单位也均严格按项目经理责任责任制，建立了各自的质量保证体系与质量管理体系。

各施工单位对所进场主要原材料及设备，均在监理工程师的见证下及时进行了，见证取样、送检与开箱检验工作，经检验合格后才使用；各工序的施工情况也按照监理程序进行了申报，隐蔽工程验收手续与施工基本同步。

在整个施工过程中，各参建施工单位均严格按照设计图纸与相关变更文件进行了施工。

总体而言：本工程各级项目经理部，质量保证体系与质量管理体系——健全，职责明确；管理有序，运转灵活，对本工程施工质量起到了很好的保证作用。

2、监理单位质量控制的情况：

1）针对本工程的重要性与特殊性，我公司专门成立了武汉交通职业学院(房建)项目监理部。监理人员专业配套齐全、职责明确，并根据工程的实际进展情况，及时进行人员的调配工作，进驻本工程项目监理部，前后总计达10名监理人员。监理人员在分工上按专业与各级承包单位质量保证体系中主要施工人员实行了一一对应，从而有效避免了监理工作中的疏忽与遗漏。

2）在本工程开工前，由总监组织监理人员熟悉了施工图纸、相应验收规范等资

料文件，并编制了《监理规划》,及各专业的《质量监理细则》、《旁站监理方案》。对内：进行了监理人员分工与“责、权、利”交底工作；对外：向各施工单位及时进行了“监理交底”工作，明确了质量控制点与相关资料的报验程序与流程。并共同协商、确定了“检验批”。

3）质量控制情况：

遵照监理工作“守法、诚信、公正、科学”的职业准则，本着“严格监理、竭诚服务”、全心全意对业主负责的宗旨，我项目监理部人员严格按照国家及省市现行有关建设工程的法律、法规、规范、标准，坚持“质量第一”，以预控制为主，实行了动态监控，并在施工过程中力求加大事前控制的深度与广度。

首先将根据本工程实际情况所制定的质量控制措施，贯彻到各监理人员及施工方管理人员一级，落实到各工序的现场施工管理上。其次，在施工的过程中，坚持“预控为主、重视过程控制”，实行“关键工序重点控制”的原则，从原材料、施工方案、现场施工工艺、工序验收等方面，实施工程的质量控制。

A、在质量的事前控制中，我项目监理部主要抓了如下工作：

（1）深化设计文件，了解设计意图。设计文件是监理和施工单位履行合同的重要依据，为此我项目监理部在收到设计图纸后，立即组织相关监理人员认真看图，深刻理解设计意图，共提出问题20余条，并协同相关单位将这些问题予以圆满解决，确保了后续施工工程的顺利开展。

（2）认真审核承包单位编制、申报的施工组织设计，结合设计施工图审核其技术是否可行，人员配备、质保体系、技术方案、机具、材料、设备与进度计划安排、各种试验报告等，能否满足进度质量计划要求。对审核中所发现的问题，均要求承包单位解释或退回予以修改后重新报审。对主体结构的钢筋、模板、混凝土浇筑、屋面、卫生间防水、装修等重要分部、分项工程，要求各级承包商另外编制了施工方案报项目监理部审批。这些工作的落实、解决，为本工程质量事前控制奠定了良好的基础。

（3）严把材料见证取样、报验复查关。所有进场材料均要具备合格证，并遵照现行质量验收规范对相关材料进行现场见证取样、送检。对钢筋、水泥、钢筋连接、混凝土与砂浆原材料等，均配合工程进度及时抽样送检工作。杜绝了不合格材料的流入；对装饰材料实行了样品报验制度。

B、在质量的事中控制中，监理人员严格按照设计图纸与规范要求进行监控。加强巡视与平行检测频率。加强工序质量控制这一基础环节，实行现场跟踪进行事中抽样检查与控制。对重点部位与关键工序以及施工的薄弱环节进行全过程、全天候的旁站监理，保证重点监控项目的施工质量。

（1）在混凝土结构子分部工程施工中，时值酷暑，监理人员不分昼夜，坚持24小时现场旁站监理，严格落实了《旁站监理方案》。

（2）为了确保结构安全，一方面严格进行隐检验收，同时要求承包单位进一步加强现场管理，加强施工质量控制工作的落实，加强成品保护，对危及安全的成品，坚决要求拆除重做。

（3）对事关使用功能否满足要求的分部分项工程，监理人员反复要求承包单位提高认识，高度重视质量通病的防御与治理。为此，监理办组织了多次专题会议，如钢筋、防水、布线等工程，要求承包商从材料、人员、工艺、工序检查、48小时试水验收、成品保护诸环节予以严格控制与把握，发现事故苗头，及时要求承包商采取措施整改，经过这些工作，确保了本工程使用功能的落实。

（4）在水、电、通风、消防、电梯等建筑设备的安装过程中，监理人员根据设计图纸和相关规范要求，认真检查多种管、线、设备的安装质量，进行隐检记录；同时，督促承包单位执行工序交接制度，按系统、楼层采取通水、通电、试压等测试手段，经检查，各项功能技术参数均达到了设计和规范要求。

C、在工程质量的事后控制中，我项目监理部按照规范要求，督促承包方完善各项工程的细部收尾，并做好成品保护，同时协助相关单位收集整理、审核工程竣工资料，从而使硬件和软件在工程质量上达到验收条件。

五、单位工程施工质量评价意见：

在施工单位完成设计要求和合同约定的全部内容，并提交《竣工验收报告》后，我项目监理部及时组织了相关单位对该单位工程进行了竣工预验收工作。预验收情况如下：

1、分部工程质量验收核查情况：

①各分部工程的分项工程与检验批核查情况：

基础分部工程：共5个分项工程，合计36个检验批，均合格。

主体结构分部工程：共6个分项工程，合计426个检验批，均合格。

建筑装饰装修分部工程：共14个分项工程，合计144个检验批，均合格。建筑屋面分部工程：共5个分项工程，合计24个检验批，均合格。

建筑给水、排水及采暖分部工程：共6个分项工程，合计76个检验批，均合格。建筑电气分部工程：共11个分项工程，合计131个检验批，均合格。

该单位工程所含分部工程质量验收情况：共有8个分部工程，均已经业主方组织验收合格。

②质量控制资料核查情况：共核查14项，全部符合规范要求

③工程安全和主要功能检测，核查情况：同条试块、钢筋保护层厚度均检测合格。④观感质量验收情况：综合评价为——好。

2、单位工程竣工预验收情况汇总：

①单位工程所含分部（子分部）工程工程的质量均验收合格；

②质量控制资料完整；

③单位工程所含分部工程项目的安全和功能的检测资料完整；

④主要功能项目的抽查结果，符合相关专业质量验收规范的规定；

⑤观感质量符合要求：评价为好。

3、对本单位工程施工质量评价意见：

综上所述，本工程施工完成了建筑工程设计文件和施工合同约定的各项内容，有完整的施工技术、质量管理档案；安装工程验收检测结果均符合设计与质量验收规范要求；所含分部工程的验收手续齐全，且按规定进行了工程质量验收监督手续；竣工预验收结论为合格，具备竣工验收条件，故同意施工单位竣工验收申请。

现按建筑工程竣工验收备案制的有关规定，请业主安排时间，组织各有关单位进行正式验收。

北京东方华太建设监理有限公司武汉分公司

武汉交通职业学院（房建）项目监理部

项目总监：

9.电力汽包低周疲劳寿命评估分析 篇九

某发电厂#12炉系捷克第一布尔诺 (BRNO) 制造的双辐射式锅炉。于1958年12月正式投运, 至2001年4月, 已累计运行四十多年, 启停950余次。根据以往的经验, 锅炉在启停过程中负荷变化幅度大, 锅炉启停频繁, 锅炉汽包承受着周期性的应力波动。而在汽包筒体轴向截面的下降管接管内转角处, 由于形状突变造成较高应力集中, 该部位在上述交变应力的作用下, 容易产生低周疲劳裂纹, 并继而发生裂纹扩展直至失效。本文利用三维有限元分析方法, 对汽包下降管接头部位的应力进行了分析, 分别计算了冷态启停、热态启停等工况下的应力分布与大小, 并对汽包的低周疲劳剩余寿命进行了评估, 获得了良好的效果。

1 汽包低周疲劳寿命评定过程及汽包主要设计参数

对该发电厂#12炉大汽包历次检验及处理情况、设计运行情况进行了收集与分析, 并依据“DL440-91在役汽包的检验, 评定及处理”、“GB/T9222-88《水管锅炉受压元件强度计算》标准附录D”和“CVDA-84压力容器缺陷评定规范”以及参照国内外有关锅炉压力容器评定规范, 制定了对该汽包低周疲劳寿命估算的研究计划:①利用美国MSC/MARC有限元分析软件对汽包在不同运行工况下, 如冷态启停、热态启停等的内压应力和热应力进行三维有限元分析和计算;②参照“GB/T9222-88《水管锅炉受压元件强度计算》标准附录D”的规定, 以大汽包管座轴向截面内拐角作为校核点进行冷态启停和热态启停工况下疲劳寿命评估计算。

#12炉大汽包主要设计参数如下:

额定蒸发量:75t/h;额定汽包工作压力:3.8MPa;汽包工作温度:255℃;汽包内直径:1710mm;筒体壁厚:45mm筒体长度:7940mm;汽包材质:11474.1;下降管数:86;下降管管座型式:插入式;下降管管座内径:76 mm;下降管管座壁厚:3.5mm;下降管孔中心距:最小为500mm。

2 汽包的应力分析

2.1 分析模型建立

汽包下降管为分散下降管, GB9222-88标准规定:相邻两孔的间距大于或等于下列值时, 不必按孔桥计算:

实际计算表明, t0>225mm (分散下降管之间的间距) , 因此, 此处必须考虑孔桥的影响。鉴于有资料及分析表明, 锅炉在启停过程和承受工作压力或超压时, 集中下降管管座内拐角处的应力集中系数最高, 为最危险部位。因此本文对汽包疲劳寿命的估算应以此点作为考核。

集中下降管管座内拐角处的应力分布很复杂, 虽然利用经验公式可作粗略的估算, 但可靠度差, 而通过三维有限元分析可达到很高的精度。本文采用大型有限元分析软件MSC/MARC对汽包集中下降管管座内拐角处在不同工况下的应力进行了详细分析。分析模型如图1所示, 由于对称, 取沿筒体周向包含4排下降管 (管长取300mm) 、沿筒体长度672mm的1/4筒体部分作为计算对象, 汽包沿壁厚分为4层, 下降管沿壁厚分为1层。共分为10080个单元, 14929个节点。相应的边界条件为, 在X=0和Z=0截面上, 根据对称条件, 其相应的位移被约束。同时, 由于集中下降管很长, 其沿管长方向的位移相对于管长很小, 可以忽略, 即y方向的位移可取为0。

2.2 内压应力分析

汽包在不同内压作用下的分析结果表明:汽包轴向截面内拐角处的应力值最高, 应力集中系数为2.8, 应力由内而外递减, 高应力区呈不规则的椭圆形。外壁的高应力区域较小且数值明显低于内壁。下降管管座内拐角处应力分量主要是环向应力分量, 表1列出了汽包不同工况下在内压作用下轴向截面内拐角处的等效应力和三个主应力的数值。

3 热应力分析

3.1 计算工况

大汽包下降管管座部位的热应力分析及寿命评估主要考虑冷态启停和热态启停两种工况。

冷态启停:一般地, 在冷态启停过程中, 对于厚壁汽包, 汽包壁的降温速度一般在1℃/分钟以下, 而升温速度一般在1.0℃/分钟, 对于薄壁汽包, 升降温速度稍快。计算中采用的升降温速度取1.5℃/分, 汽包内介质温度变化为从255℃-100℃-255℃。

热态启停:热态启停采用与冷态启停相同的升降温速度, 介质及汽包壁的温度变化范围为255℃-200℃-255℃。

当汽包内介质温度变化时, 汽包筒体存在着三种温差:内外壁温差, 上下壁温差, 纵向温差。考虑到汽包轴向流速很低, 汽包纵向温差较小, 汽包轴向可自由膨胀, 故可以略去纵向温差的影响。

3.2 内外壁温差及热应力分析

用有限元的方法可求出不同工况下的瞬态温度分布及瞬态热应力。热应力分析模型仍然采用内压应力分析时所用的三维网格, 并考虑汽包材料的热物理性能参数与温度的相关性。在计算内外壁温差应力时, 假定汽包筒体温度场在环向截面内为轴对称分布, 沿筒体轴向不变, 汽包的外壁取绝热边界条件, 汽包内壁的边界条件为第三类边界条件, 其对流放热系数难以准确地描述, 不过内壁的对流放热系数当在103这个数量级, 计算中内壁的对流放热系数分别试取1300, 2591, 5183, 10366W/m2℃四种工况, 结果发现内壁对流放热系数对汽包内外壁温差影响很小, 在实际计算时内壁的对流放热系数取1300W/m2℃。

锅炉冷态启停和热态启停时的介质升降温速度均为1.5℃/分钟。

3.3 内外壁热应力分析结果

分析结果表明:冷态启停时, 当介质升降温速度为1.5℃/分钟时, 汽包内外壁温差最大为4.6℃;而在热态启停时;当介质升降温速度为1.5℃/分钟时, 汽包内外壁温差最大为4.2℃。

由汽包内外壁温差引起的热应力可由热力耦合分析得到。热应力分析结果显示:下降管座内拐点热应力较大, 存在应力集中现象, 高应力区成窄三角形分布, 由内向外逐渐减小。冷态启动时在第6320秒时热应力最大 (等效应力为26.11MPa) , 此时内外壁的最大温差为4.6℃。热态启动时在第2400秒时的热应力最大 (等效应力为16.46MPa) , 此时内外壁的最大温差为4.2℃。

冷态停炉和热态停炉过程中的应力变化分别与冷态启动和热态启动过程中的应力变化相似, 可取与之相同的数值。在停炉过程中, 汽包内壁热应力为拉应力, 外壁为压应力, 在启动过程中内壁热应力为压应力, 外壁热应力为拉应力。

3.4 周向温差热应力

由于汽包水空间与汽空间的不同, 在启动时, 水空间接近饱合的水与汽包壁的换热是自然对流与强制对流相结合, 而汽空间饱合汽与汽包壁的换热是对流换热与凝结换热相结合, 二者的换热系数有较大的差别, 汽空间放热系数大于水空间的放热系数, 因此, 汽包上部壁温大于下部壁温。在停炉过程中, 水空间介质与汽包壁的换热以对流换热为主, 汽空间介质与汽包壁的换热也以对流换热为主, 但水的对流换热系数比汽的对流换热系数大, 因此, 汽包上部壁温仍比下部高。

汽包上下壁温差值理论解难以得到, 一般在计算峰值时取为10℃, 而在计算谷值应力时取为40℃。由汽包上下壁温差引起的的热应力, 可参照国标GB/T9222-88的附录D进行计算。

4 汽包低周疲劳寿命损伤计算

通过有限元分析和经验计算得到了汽包在不同工况下的内压应力值、筒体径向内外壁温差应力以及周向温差热应力, 将上述应力分别进行处理即可得到冷 (热) 态启动谷值、冷 (热) 态启动峰值工况下下降管座轴向截面内拐角处的合成主应力, 从而计算出冷态启停和热态启停时下降管座轴向截面内拐角处的修正应力幅值。表2和表3分别列出了冷态和热态启停下的应力幅值计算过程。

由计算出的修正应力幅值, 查GB/T9222-88《水管锅炉受压元件强度计算》标准附录D中图D5可知:冷态启停的许用循环次数为3200;热态启停的许用循环次数为1.22×104。根据热态启停和冷态启停的运行循环次数和许用循环次数即可计算汽包的累积损伤率。表4为汽包的累积损伤率计算过程。

该汽包已运行30多万小时, 启停950余次。由于汽包经检验合格, 不存在超标缺陷, 汽包的静载强度合格。因此, 汽包的剩余寿命只取决于低周疲劳寿命。正常的冷启动和热启动造成的累积疲劳损伤只有8.93%。

5 结论

对该汽包下降管管座的三维有限元应力分析表明:在内压作用下以及启停时, 管座轴向内拐角处均为最危险部位。内压为4.69MPa时, 其环向应力值为489MPa;冷态启动时在第6320秒时管座轴向内拐角处热应力最大 (等效应力为26.11MPa) , 此时汽包内外壁的最大温差为4.6℃;热态启动时在第2400秒时的热应力最大 (等效应力为16.46MPa) , 此时汽包内外壁的最大温差为4.2℃。在大修期间, 应重点检查此部位的运行状况。

以汽包管座轴向截面内拐角为最危险部位估算其低周疲劳寿命, 按目前的锅炉运行状况, 根据GB/T9222-88《水管锅炉受压元件强度计算》评估, 该汽包的疲劳寿命损耗为其设计寿命的8.93%。

在机组启停过程中, 应严格遵守锅炉的运行规程, 启停炉时, 确保汽包壁温的升降速控制在规程规定的范围之内。

摘要：电力汽包集中下降管管座内拐角处由于形状突变造成较高应力集中, 容易产生低周疲劳裂纹, 并继而发生裂纹扩展直至失效。本文根据汽包的实际结构和受力情况, 建立了符合实际的三维有限元分析模型, 对电力汽包集中下降管管座内拐角处在冷态启停和热态启停工况下的应力进行了分析, 并根据GB/T9222-88《水管锅炉受压元件强度计算》标准附录D的规定对汽包的低周疲劳剩余寿命进行了评估。该汽包的疲劳寿命损耗为其设计寿命的8.93%。

关键词：汽包,有限元分析,疲劳寿命

参考文献

[1]朱华, 阿迪尔M.S.赵敬德等.汽轮机启、停过程中汽缸温差的数值计算.动力工程, 2001, 21 (3) :1193~1196, 1255.

10.建筑节能专项工程监理评估报告 篇十

建筑节能专项工程

监

理

评

估

报

告

编制人：审核人：

审批人：

鄂州市土木建设监理有限公司

二零一三年六月六日

鄂州市葛店开发区东谷中鑫城1#楼节能专项工程质量评估报告：

湖北省葛店开发区中顺置业有限公司：

东谷中鑫城1#楼建筑节能施工工作已经全部完成，此项工程由鄂州市土木工程建设监理有限公司进行监理，该项建设施工，经承包单位自检合格提出申请验收报告后，根据我们日常的各项监理情况，并2013年6月1日同承包单位进行初检。通过初检，我们认为已具备验收条件，同意承包单位按合格等级报验。现将我们对这项建筑节能工作的评估意见报告如下：

一、工程概况：

工程名称：东谷中鑫城1#楼

工程地点：葛店镇涂湾村

建设单位：湖北省葛店开发区中顺置业有限公司

设计单位：黄石佳境建筑设计有限公司

监理单位：鄂州市土木建设监理有限公司

施工单位：鄂州市裕隆建筑安装工程有限公司

质量监督单位：湖北省葛店经济开发区建设工程质量监督站该区住宅楼建筑面积约5982M2，其结构类型为混凝土框架结构，外墙采用玻化微珠保温系统，门窗为彩色铝合金，玻璃均采用双层中空玻璃，墙体材料采用加砌混凝土砌块砌筑，并且屋面均采用挤塑隔热保温板加盖混凝土日式瓦。

二、质量评估依据

1、东谷中鑫城1#楼各房型施工图

2、《民用建筑节能管理规定》建设部令第143号

3、《外墙外保温工程技术规范》JGJ144-20084、《外墙外保温应用技术规程》DB64/048-20085、《建筑节能工程施工质量验收规范》GB50411-2007

6、三、监理评价

1、本工程在建筑节能工程施工前，按照建筑节能强制性标准

和设计文件，编制符合建筑节能特点的、具有针对性的监理实施细则。同时审查承包单位报送建筑节能专项施工方案和技术措施，提出审查意见签字确认。

2、按要求审核承包单位报送进场的墙体材料、保温材料、门

窗部位等建筑节能工程材料/构配件/设备报审表及其保温系统的组成材料、质保书质量证明材料，并按照委托监理合同约定及建筑节能标准有关规定的比例，进行平行检验或见证取样、送样检测。

3、对建筑节能施工过程进行巡视检查，在建筑节能施工中墙

体、屋面等隐蔽工程的隐蔽过程，下道工序施工完成后难以检查的重点部位，进行旁站或现场检查，符合要求予以签认。对未经监理人员验收或验收不合格的工序不予签认，并要求承包单位不得进行下道工序的施工。

4、在施工过程中要求承包单位按照国家验收规范和设计文件的要求，对工程施工进行建筑节能检验批的划分并自检，在其自检合格的基础上，要求报监理验收。

四、验收评定工作

1、本建筑节能单位工程已按图施工完毕，经检查验收，满足

设计要求，符合施工规范及验收标准。

2、施工管理资料、保证资料、评定资料齐全。

综上所述：东谷中鑫城1#楼建筑节能单位工程同意验收，验收质量评定等级为合格。

项目总监：

鄂州市土木建设监理有限公司

11.电力系统运行可靠性成本价值评估 篇十一

大区互联电网规模的不断扩大和电力市场化改革的不断深入,尤其是近年来国内外频发的大面积停电事故,使得电网的安全经济运行面临着严峻的挑战。如何评估电力系统在不确定性环境下的运行可靠性,实现基于运行可靠性的电力系统调度决策和控制,是亟需解决的问题。

目前,电力系统运行可靠性[1,2,3,4,5,6,7,8,9,10]的研究已成为关注的热点,在元件条件相依[1,2,3]和时间相依[4,5,6,7]的可靠性模型、状态筛选[6,7]、状态后果分析[4]、指标体系[9,10]等方面已取得了许多成果,涵盖了运行可靠性评估的主要内容。运行可靠性评估的最终目标是辅助运行人员进行调度决策,因此制定合理的决策依据至关重要。然而,常用的可靠性指标如期望缺供电量(EENS)等却难以直接作为决策判断的依据,一个可行的解决思路是研究可靠性的价值,将可靠性量化为经济指标。但目前电力系统可靠性价值[11,12,13,14]方面的研究成果主要集中在如何准确估计停电损失,用以研究电网中长期规划的投资成本和可靠性效益的协调问题,没有从运行的角度综合考虑运行可靠性的成本和价值。在运行的时间框架内,文献[15,16,17]研究了电力系统的安全价值,综合计算了运行成本和停电损失,但没有考虑元件和系统的可靠性随时间变化的特性,也没有考虑运行备用响应特性这一影响系统运行可靠性的重要因素。文献[18,19,20]研究了旋转备用响应特性对系统可靠性的影响,但仅限于发电系统,没有考虑输电网的约束。

针对以上问题,本文提出了电力系统运行可靠性成本价值的概念和指标,建立了发输电系统运行可靠性成本价值评估的模型和算法,实现了运行可靠性成本和效益的综合评价,提出了以期望社会成本最小作为决策依据,为运行人员选择最优调度方案提供了有力工具。

1 运行可靠性成本和价值的概念

电力系统的基本功能就是按可接受的质量标准和所需数量持续、经济地向电力用户供应电能。电力系统可靠性的价值就是连续供电的价值。

在运行的时间框架内,从电力公司的角度来讲,在考虑各种扰动情况下付出的系统期望运行成本可以认为是维持运行可靠性所需的成本;从用户的角度来讲,提高系统运行可靠性带来的效益表现为期望停电损失的减少,这就是运行可靠性的价值所在。一般而言,系统运行可靠性水平越高,系统运行成本就越高,而停电损失就越小。无论是从市场化还是资源节约的角度出发,都应当协调运行可靠性的成本和效益。

电力系统运行可靠性成本价值评估与中长期规划可靠性成本价值评估[11,12,13,14]相比,其最重要的特征在于考虑的时间尺度较短,这决定了它必须考虑时间相依的元件可靠性模型以及运行备用响应特性等因素的影响。两者在研究目标、研究内容等方面存在较大差别,如表1所示。

2 运行可靠性成本价值指标

本文用所有机组的期望运行成本来评估系统运行可靠性成本,用所有负荷节点的期望停电损失来评估系统运行可靠性价值,用两者之和即整个电力系统运行产生的期望社会成本来综合评估运行可靠性的成本和价值。运行可靠性成本价值评估的基本任务就是评估当前运行方式在未来t时刻的期望瞬时社会成本和时段t内产生的期望社会成本,以下定义了瞬时和时段2类指标来表征系统运行可靠性及其成本价值。

2.1 瞬时指标

系统在未来t时刻的运行可靠性期望瞬时运行成本CETOC、期望瞬时停电损失ETIC、期望瞬时社会成本CETSC和期望缺供电力QEDNS的计算公式为:

$\begin{array}{l}C{}_{\text{E}\text{Τ}\text{Ο}\text{C}}(t)={\displaystyle \sum _{i\in {\rm N}{}_{\text{G}}}{\displaystyle \sum _{k\in S}{\rm P}}}{}_k(t)F{}_{\text{G}i}({\rm P}{}_{\text{G}ik}(t))(1)\\ E{}_{\text{Τ}\text{Ι}\text{C}}(t)={\displaystyle \sum _{i\in {\rm N}{}_{\text{D}}}{\displaystyle \sum _{k\in S}{\rm P}}}{}_k(t)F{}_{\text{L}i}(L{}_{ik}(t))(2)\\ C{}_{\text{E}\text{Τ}\text{S}\text{C}}(t)=C{}_{\text{E}\text{Τ}\text{Ο}\text{C}}(t)+E{}_{\text{Τ}\text{Ι}\text{C}}(t)(3)\\ Q{}_{\text{E}\text{D}\text{Ν}\text{S}}(t)={\displaystyle \sum _{i\in {\rm N}{}_{\text{D}}}{\displaystyle \sum _{k\in S}{\rm P}}}{}_k(t)L{}_{ik}(t)(4)\end{array}$

式中:S为时刻t可能出现的所有状态的集合;NG为所有发电机集合;ND为所有负荷节点集合;PGik(t)为t时刻系统处于状态k时发电机i的有功出力;Lik(t)为t时刻系统处于状态k时负荷母线i的切负荷量;FGi(·)为发电机i的运行成本函数;FLi(·)为负荷母线i的停电损失函数。

2.2 时段指标

系统在未来t时段内的运行可靠性运行期望成本CEOC、期望停电损失CEIC、期望社会成本CESC和期望缺供电量QEENS的计算公式为:

$C{}_{\text{E}\text{Ο}\text{C}}={\displaystyle {\int }_0^t{\displaystyle \sum _{i\in {\rm N}{}_{\text{G}}}{\displaystyle \sum _{k\in S}{\rm P}}}}{}_k(\tau )F{}_{\text{G}i}({\rm P}{}_{\text{G}ik}(\tau ))\text{d}\tau$ (5)

$\begin{array}{l}C{}_{\text{E}\text{Ι}\text{C}}={\displaystyle {\int }_0^t{\displaystyle \sum _{i\in {\rm N}{}_{\text{D}}}{\displaystyle \sum _{k\in S}{\rm P}}}}{}_k(\tau )F{}_{\text{L}i}(L{}_{ik}(\tau ))\text{d}\tau (6)\\ C{}_{\text{E}\text{S}\text{C}}=C{}_{\text{E}\text{Ο}\text{C}}+C{}_{\text{E}\text{Ι}\text{C}}(7)\\ Q{}_{\text{E}\text{E}\text{Ν}\text{S}}={\displaystyle {\int }_0^t{\displaystyle \sum _{i\in {\rm N}{}_{\text{D}}}{\displaystyle \sum _{k\in S}{\rm P}}}}{}_k(\tau )L{}_{ik}(\tau )\text{d}\tau (8)\end{array}$

为简化分析起见,本文运行成本函数仅考虑了如式(9)所示的发电成本,电力市场化环境下可计及更多因素[8],本文不做深入探讨。

$F{}_{\text{G}i}({\rm P}{}_{\text{G}ik}(t))={\rm P}{}_{\text{G}ik}(t)C{}_{\text{Μ}i}(9)$

式中:CMi为发电机i的单位发电成本。

停电损失函数的计算如下:

$F{}_{\text{C}i}(L{}_{ik}(t))=L{}_{ik}(t){\rm P}{}_{\text{Ι}\text{E}\text{A}\text{R}i}(10)$

式中:PIEARi为负荷节点i的停电损失评价率,可通过问卷调查[21]等方法获得。

3 运行可靠性成本价值评估模型及算法

3.1 基于齐次Markov过程的元件瞬时概率模型

为评估电力系统在未来t时刻的运行可靠性成本价值,必须建立时间相关的元件状态概率模型。本文采用基于齐次Markov过程的元件瞬时状态概率来完整描述元件的可靠性模型。

普通发电机、变压器和线路等元件的可靠性模型采用两状态Markov模型。设元件停运率为λ,修复率为μ,如果元件初始时刻处于工作状态,则t时刻处于停运状态的状态概率pf(t)为:

$p{}_{\text{f}}(t)=\frac{\lambda }{\lambda +\mu }-\frac{\lambda }{\lambda +\mu }\text{e}{}^{-(\lambda +\mu )t}(11)$

事故备用机组如快速启动机组、热备用机组等的可靠性模型也采用瞬时概率模型[22]。

t时刻系统处于状态k的瞬时概率Pk(t)为:

${\rm P}{}_k(t)={\displaystyle \prod _{i=1}^n(}p{}_{\text{f}i}(t)){}^{x{}_i}(1-p{}_{\text{f}i}(t)){}^{1-x{}_i}(12)$

式中:n为系统元件个数;xi为元件i在t时刻的状态,xi=1表示停运状态,xi=0表示运行状态;pfi(t)为元件i在t时刻处于停运状态的概率。

3.2 系统状态选择及状态空间截断

设系统元件总数为n,且每个元件仅有2个状态,理论上需要枚举分析2n个系统状态,对于大系统会出现维数灾问题。实际上,不可能也没有必要进行全状态空间的枚举和分析,只要使得指标的精度达到一定的要求即可。

为筛选出较大概率的状态,运行可靠性价值评估采用了快速排序技术[6],该方法能按状态概率的大小顺序排列出足够多的系统状态。本文以式(13)所示ETIC精度指标是否满足给定值作为状态空间截断的条件,指标公式的推导过程详见附录A。

$E{}_{\text{Τ}\text{Ι}\text{C}}^{*}(t)=\frac{E{}_{\text{Τ}\text{Ι}\text{C}}(t)}{E{}_{\text{Τ}\text{Ι}\text{C}}(t)+(1-{\displaystyle \sum _{k\in S}{\rm P}}{}_k(t)){\displaystyle \sum _{i\in {\rm N}{}_{\text{D}}}F}{}_{\text{L}i}({\rm P}{}_{\text{D}i})}(13)$

式中:S为已选系统状态的集合;PDi为母线i的有功负荷。

本文算例中以E*TIC(t)>90%作为状态空间截断条件。

3.3 计及机组响应特性的系统状态分析

运行可靠性价值评估的状态后果分析采用基于交流潮流灵敏度分析的校正控制策略[9,14]。若出现发电不平衡、线路潮流越限或母线电压越限,则采取校正控制措施,计算出发电出力和切负荷量。校正控制策略不仅考虑了输电网约束,即网络潮流方程约束、线路潮流约束和母线电压约束,还考虑了机组响应特性约束,即

${\rm P}{}_{\text{G}i\text{m}\text{i}\text{n}}\le {\rm P}{}_{\text{G}i}\le {\rm P}{}_{\text{G}i\text{m}\text{a}\text{x}}i\in {\rm N}{}_{\text{G}}(14)$

式中:PGimin和PGimax分别为发电机i的出力PGi的下限和上限。

式(14)反映了系统从当前状态转移到其他状态的机组出力约束。

与系统同步的旋转备用机组,其响应出力的增加是爬坡过程,t时刻机组i的最大出力PGimax为:

${\rm P}{}_{\text{G}i\text{m}\text{a}\text{x}}=\{\begin{array}{l}\min \{{\rm P}{}_{\text{C}i},{\rm P}{}_{\text{G}i0}+R{}_i{\rm T}{}_{\text{Μ}}\}t\ge {\rm T}{}_{\text{Μ}}\\ \min \{{\rm P}{}_{\text{C}i},{\rm P}{}_{\text{G}i0}+R{}_{i}t\}t<{\rm T}{}_{\text{Μ}}\end{array}(15)$

式中:PCi为机组i的额定容量;PGi0为机组初始时刻的有功出力;Ri为机组响应速度;TM为系统调度部门规定的备用响应极限时间,通常为10 min。

3.4 评估算法

运行可靠性成本价值评估算法流程见图1,其中求取式(5)～式(8)的时段指标采用了离散化的方法,将预测时间t划分为足够小的m个区间。

4 算例分析

IEEE RTS-79系统[23]的总装机容量为3 405 MW,负荷为2 850 MW,机组响应速率数据见文献[18],机组发电机成本数据及节点PIEARi数据见文献[24]。由于原系统给出的是规划系统数据,投入所有机组后使发电备用为16.3%,实际系统的运行中,出于经济性考虑,不会将所有备用都作为运行备用开启。为更加符合实际系统的运行情况,将系统运行备用调整为3.68%,系统容量为2 955 MW,即停运21号母线400 MW机组和22号母线50 MW机组。

本文以最优旋转备用分配方案的选择来说明运行可靠性成本价值评估的应用。算例中预测时间都取为60 min,并将其离散化为20个区间进行计算。

以下给出3个待选的旋转备用分配方案:

方案1:将系统负荷按发电机额定容量等比例分配到各台机组;

方案2:18号母线容量为400 MW的机组承担系统旋转备用,其他机组均满载。

方案3:1号母线承担20 MW、2号母线承担20 MW、13号母线承担20 MW、15号母线承担10 MW的旋转备用,其他机组均满载。

图2为方案1运行可靠性成本价值瞬时指标随预测时间的变化曲线。随着预测时间的增加,由于元件的停运概率不断增大,导致同一切负荷状态的概率增大,因而QEDNS和ETIC指标呈上升趋势;而停运的发电机不再计入系统运行成本,故CETOC指标略微下降;总的期望瞬时社会成本CETSC仍然呈上升趋势。表2列出了各时段指标。

方案2和方案3的评估结果见表2。对比3种运行方案可知:方案2的运行可靠性最低,期望运行成本和社会成本最高;方案3运行可靠性最高,且期望运行成本和社会成本最低。评估结果说明,仅用1台机组作为旋转备用的运行方式无论从可靠性方面还是经济性方面进行比较,都不如多台机组同时承担旋转备用;但若所有机组都承担旋转备用,不仅运行费用会增加,而且由于机组爬坡速度的影响,其可靠性不一定最高。

若采用规划可靠性的评估方法,不考虑旋转备用的响应特性,3种运行方式下计算出的QEDNS指标都是1.033 5 MW,无法正确区分出各种运行方式的运行可靠性水平及其成本价值。综上所述,根据期望社会成本最小的决策原则,最优的备选方案为方案3。

5 结语

本文提出了电力系统运行可靠性成本价值评估的概念和指标,建立了发、输电系统运行可靠性成本价值评估的模型和算法,通过算例验证了算法的有效性,得到如下结论:

1)运行可靠性成本价值能够反映系统在未来某一时刻或时段内的运行可靠性水平、期望运行成本、期望停电损失和期望社会成本,为电力系统的可靠和经济运行提供了综合评价的指标和方法。

2)以期望社会成本最小作为决策依据,能够为运行人员选择最优的运行方式提供有力工具,具有实际应用价值。

国家留学基金委员会和英国曼彻斯特大学提供了境外科研资助和良好的科研环境,谨致谢意!